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升降横移类机械式立体车库计算书
一、 工程概况：
1、本工程为保定市永和钢结构工程有限公司。 2、建设地点：河北保定富昌路。 3、建筑设计耐久年限：30年。 4、建筑物防火分类：Ⅳ类。
5、建筑物耐火等级：不应低于Ⅲ级。 6、建筑结构形式：钢结构。 8、建筑层数：三层。
9、机械停车库型式：外墙钢结构90度垂直升降式机械停车库。 10、停车容量：机械车位7辆。 二、设计依据：
建筑基础设计规范（GB50007-2002） 钢结构设计规范（GB50017-2003） GB/T3811-1983 立体车库设计规范 GB/T6067-1985 立体车库安全规程
GB17907-1999 机械式停车设备通用安全要求
Q/HF H0202-2001 升降横移类机械式停车设备技术要求 JB/T8713-1998 机械式停车设备类别、型式与基本参数 建设单位提供的地形图和有关的设计要求。
三、设计参数：
1.1设计目标的基本参数及主要技术性能指标
停车尺寸：５０００×１８５０×１５５０ 单位：ｍｍ 载车板规格：４７２０ｘ２３６０ 单位:ｍｍ
停车规格：车长×车宽×车高 ５０００×１８５０×１５５０； 单位：mm 停车最大重量：１７００ ｋｇ 提升时间：２６秒 横移速度：１６秒
1.2整体结构设计的内容及要求
车库主体框架钢结构由前、后立柱，前、后横梁，纵梁等组成。传动系统安装在主体框架的纵梁与后立柱上，包含传动的链条链轮以及链条张紧装置。载车板与传动链条相连，提升电机和传动系统驱动升降载车板上下升降，横移电机驱动横移载车板左右移动，实现车辆的停放和存取。车库主体框架支撑着动力电机、传动系统和车辆载荷，为保证车库安全、可靠地工作，车库主体框架必须具有足够的强度和刚度。
升降横移式立体车库的结构设计主要包括：主体框架、载车板装置、传动系统及安 全防护装置等
1.3车库主体框架设计
机械式立体车库的主体框架主要采用各种型材焊接加工成型作为承重结构。钢结构构件大多为轧制型材，可直接用来加工成结构物，且安装方便，可将工厂加工好的构件运到施工场地，在工地拼装。
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三层升降横移类机械式立体车库主体框架结构全部为钢结构组件。立柱与横梁都采用Ｈ型钢，传动系统采用无缝钢管与圆钢，钢板主要用于载车板及横梁、立柱的加强肋板。立柱通过膨胀螺栓与地面基础相连．立柱与横梁之问通过高强度螺栓连接成整体结构。
车库主体框架承担着整个车库的自重和全部车辆载荷重量，其自身的重量、稳定性和可靠性对整个车库成本和安全性有着重要的影响。车库主体框架在加载条件下的变形直接影响到链传动系统能否正常运行。
车库适用的最大车型外形尺寸决定了停车车位的有效空间以及车库框架的尺寸。本立体车库所适用的车型的外形尺寸：汽车长×车宽×车高为5000×1850×1550ｍｍ，另外还要考虑到安装安全检测设备（即检删汽车长度是否超出停车库设计要求的检测器）和横移栽车板的电机安装位置，因此，本立体车库前后立柱中心的距离定为5890ｍｍ；为方便人进出和安全必须保证第层停车的空间不低于1800mm．所以一层的高度为2100ｍｍ；一个车位的宽为2400mm，横梁的长度为：2400*3＋550=8020mm。
经过初步计算，钢架立柱采用宽翼缘型150*150的热轧Ｈ型钢。安装承载链条传动系统的纵梁受力较复杂，采用宽翼缘型300*150的热轧Ｈ型钢；前横梁跨越三个车位，长度较长且承载三辆车的载荷，所以选用宽翼缘型300×150的热轧Ｈ型钢。立柱与横粱之间通过高强度螺栓连接成框架。
1.4主体框架关键联接部位螺栓设计计算
纵梁与后立柱的螺栓联结为整个车库中最危险且最关键的联结部位。对载荷进行简化，关于螺栓组的计算如下：
F0≥ KAFE/fzi （２－１）
式中： F0 螺栓预紧力；
KA——防滑系数，取１．２；
FE——实际总载荷，按照车库极限载荷取１４．４ＫＮ；
f——接合面摩擦系数，取０．４；
i——接合面数，取1；
z——螺栓数目，取４；
将数据代入式（２－１）得：
F0≥ KAFE/fzi =1.2*14.4KN/0.4*4*1 =10.8ＫＮ
故取最小预紧力F0为10.8ＫＮ。螺栓强度校核公式：
σcn=5.2F0/πd12 ≤［σ ］ （２＿２）
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式中： σcn——计算应力；
F0——螺栓预紧力；
d1——螺栓直径，取１６ｍｍ：
［σ ］——许用应力，采用高强度螺栓，取１２５ＭＰａ。
将数据代入式（２—２）计算结果如下：
σcn=5.2*10.8KN/3.14*162mm2=69.8Mpa≤［σ ］=125Mpa 故螺栓连接满足要求。
1.5传动系统设计
选用链条传动作为车库的传动系统。机械式立体车库目前大多数采用链传动为提升和横移系统，其优点是可以保证准确的传动比，传动结构紧凑，运行平稳，选用链条传动作为车库的传动系统。
1.5.1提升电机的选择
根据车库使用者要求，设计的升降横移式立体车库提升时间不超过２６秒，设计取提升时间为２２秒，提升载车板与横移载车板之间的净空垂直距离不得少于1.8ｍ，即提升的位移为2.4ｍ，所以可以计算出提升速度ｖ约为0.08ｍ／ｓ。
预估载车板重量约为0.5吨重，停车重量取1.7吨重，合计提升电机需提升的总重约为2.2吨，即2.2*104Ｎ。
故电机提升功率Ｐ按式２—３计算。
P＝G×V＝2.2*104ｘ0.08＝1.76ｋｗ （２－３）
根据各立体车库专用电机的型号，选用台湾的东力电机股份有限公司的立体车库专用电机ＰＬ４０—２２００－４０型号电机为主传动系统的提升电机。该电机的输出功率为２．２ｋｗ，输出扭矩为５３Ｋｇ／ｍ，输出转速为３７．５ｒｐｍ。在润滑良好状况下，各传动构件之间的摩擦小，车库传动系统为低速传动，电机每天运行的时间很短，仅在车辆入库或者出库时启动，所选用电机具有一定过载能力，故所选电机能够满足要求。
1.5.2提升链条链轮的选择及计算
链传动根据链速可分为：中高速链传动，链速ｖ≥０．６ｍ／ｓ；低速链传动，链速ｖ＜０．６ｍ／ｓ。升降横移式立体车库链条运行速度远远低于０．６ｍ／ｓ，属于低速链传动。低速链传动与中高速链传动设计有着很大的区别。对于低速链传动，因抗拉静力强度不够而破坏的几率很大，设计时在结构允许的条件下，应尽量取较大的链轮直径以减小链条拉力。必须保证小链轮与链条同时啮合的齿数大于３～５。故常按式（２－４）进行抗拉静力强度计算：
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SCA=Q/KAF+FC+Ff≥［S］ （２—４）
FC＝ｑｖ２ （２—５）
Ff=Kfqa*10-2
Ff=（Kf+sinα）qa*10-2
式中：SCA——链的抗拉静力强度的计算安全系数：
Q——单排链的极限拉伸载荷（ｋＮ）取55.6*103；
KA——工作情况系数，取1；
N——链条排数；
Ｆ——链的有效拉力（即有效圆周力）（Ｎ），取7860。
FC——离心力引起的拉力（Ｎ），当ｖ＜４ｍ／ｓ时可以忽略不计。
ｑ——链条单位长度的重量（ｋｇ／ｍ）。
v——链速ｍ／ｓ；
Kf——垂度系数，取最大值。
Ff——悬垂拉力（Ｎ），取最大值。
［S］——许用安全系数，一般为４～８；若按照最大尖峰载荷Fmax代替KAF进行计
算，可为３～６；对于速度较低，从动系统惯性较小，不太重要的传动或者作用力确定得比较准确时，［S］可以取较小值。
由电机轴上小链轮转速n1，与电机功率p，可选择传动链条为１６Ａ，其节距Ｐ为25.4ｍｍ，单排极限承载为５５．６ＫＮ。按式（２—４）进行抗拉静力强度计算，可得到链条抗拉静力强度计算所需参数，计算结果如下：
SCA=Q/KAF+FC+Ff=55.6*103/1*7860+0+0=7.07≥［S］
由于升降横移式立体车库的结构特殊，考虑电机的安装位置及受力情况，采用两级链条传动，电机链轮和主动轴大链轮是第一级传动，主动轴小链轮和提升链轮是第二级传动。立体车库传动为低速链传动，小链轮齿数可少于１７，但不能小于９。在结构允许的条件下，应尽量取较大的链轮直径以减小链条拉力。兼顾提升链轮传动的空间尺寸，提升链轮的齿数取１３齿。主动轴小链轮从成本及安装方便出发可取１３齿，在分析主动轴小链轮的受力条件后，必需保证链条同时与链轮啮合的齿数大于3-5，所以主动轴小链轮齿数取15齿，这样保证链轮３有５个齿与链条啮合。
由提升链速可得出提升链轮的转速为14.42ｒｐｍ，整个立体车库的传动比i=n电机/n提升链轮＝37.5/14.42=2.6，链传动比为2-3.5。所以机械式立体车库的传动比ｉ为2.6符合要求。
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