发布时间 : 星期日 文章CASS工艺污水处理厂设计计算书更新完毕开始阅读1537ad18a76e58fafab003d0
（3）CASS 池—SS 负荷率（Ns）的确定 取f=0.75，K2=0.020，则：
Ns?K2Sef??0.020?7.73?150/1000?0.24KgBOD5/(KgMLSS?d)0.952
式中：Ns——BOD-SS 负荷率，kgBOD5/(kgMLSS . d)；
K2——有机基质降解速率常数，一般为0.0168—0.0281；
Se——混合液残存的有机基质（BOD）浓度，mg/L，在这里为7.73mg/L， η——有机物去除率，%，这里为0.952；
f——活性污泥中挥发性有机物的含量，取值150mg/L。 （4）CSS 池容积（负荷计算法）
污水设计日流量Q = 70000m3/d，取X=4kg/m3 =4000mg/L， 则CASS 池容积为：
V?Q?(S0?Se)70000?(160?7.75)??27327m3Ns?X?f0.13?4000?0.75
式中：Q——设计流量，m3/d；
So——进入CASS 池有机物浓度，mg/L； Se——CASS 池排放有机物浓度，mg/L；
X——混合液污泥浓度，mg/L，一般将X 控制在2.5—4.5kg/m3范围内。 （5）CASS 池各部分容积组成及最高水位
V?n1?（V1?V2?V3）
H?H1?H2?H3
设CASS 池个数n1 = 4，池内最高水位H=5m，一个运行周期Tc = 5h，则一日内循环周期
n2?单池面积：
24?4.85
A?V27327??1366.35m2H?n15?4
CASS池采用圆柱形，则圆柱的半径为：
R?A??1366.35?20.86m3.14
则池内最高设计水位至滗水器排放最低水位之间的高度为：
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H1?Q70000??2.67mn1?n2?A4?4.8?1366.35
查生活污水BOD—污泥负荷率与污泥指数（SVI）值的关系图得知当
NS=0.24 kgBOD5/(kgMLSS . d)，SVI=110，
则滗水结束时泥面高度为：
H3?H?X?SVI?5?4?110?10?3?2.2m
滗水水位和泥面之间的安全距离为：
H2?H?（H1?H3）?5?（2.67?2.2）?0.13m
CASS 池总高为：
H0?H?0.5?5.5m(0.5m 是池超高)
变动容积为：
V1?A?H1?1366.35?2.67?3648.15m3；
安全容积为：
V2?A?H2?1366.35?0.13?177.63m3；
污泥沉淀浓缩容积：
V3?A?H3?1366.35?2.2?3005.97m3。
满足
V?n1?（V1?V2?V3）?27327?（43648.15?177.63?3005.97）
式中：V——CASS 总有效容积，m3；
V1——变动容积，即池内最高设计水位至滗水后最低水位之间的容积，m3； V2——安全容积，即滗水水位和泥面之间的容积，m3；
V3——污泥沉淀浓缩容积，即活性污泥最高泥面至池底的容积，m3； H——池内最高液位，m，一般为3-5m； H0——CASS 总高，m；
H1——池内最高设计水位至滗水器排放最低水位之间的高度，m; H2——滗水水位和泥面之间的高度，m； H3——滗水结束时泥面高度，m； n1——CASS 池子的个数，这里为4 个； n2——一日内循环周期数，这里为4.8次；
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Tc——一个运行周期，h；
A——单个CASS 池主反应区的面积，m2； R——单个CASS池主反应区的半径，m； SVI——污泥指数。 （6）预反应区计算 预反应区半径为：
R1?5.04m
（7）选择器容积计算
污泥回流比为0.2，选择器的容积取主反应区容积的6%，则选择器的半径为：
R0?（8）隔墙底部连通孔口尺寸
37.95??3.48m
取孔口数n3=4，孔口流速为u=40m/h，则隔墙底部连通孔口尺寸为：
Q?R12?2.14700003.14?5.042?2.14A1?????4.41m22224n1n3uu24?4?4?4040
式中：n3——连通孔个数，个；
u——孔口流速，m/h，一般取值20—50m/h。 孔口高度取1.5m，则宽度为2.9m。 （9）曝气时间确定
CASS 池运行周期为5h，其中曝气3.0h，沉淀1.0h，滗水1.0h。 （10）需氧量计算
取a′=0.45，b′ = 0.15，单位换算：1000kg/m3=1mg/L，则需氧量为：
160?7.73O2?a'Q(S0?Se)?b'VX?0.45?70000?()?0.15?27327?4?21192.075kg/d?883.01kg/h1000
式中：O2——混合液需氧量，kgO2/d；
a′——微生物对有机物氧化分解过程的需氧量，即微生物每代谢1kgBOD 所需样的氧气，
kg，生活污水为0.42—0.53；
b′——活性污泥微生物自身氧化的需氧量，即每千克活性污泥每天自身氧化的需氧量，
kg，生活污水为0.11—0.188。
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（11）标准条件下脱氧清水充氧量计算
当地气压为730.2mm 汞柱，即为P=0.9732× 105Pa 则气压修正系数为：
P0.9732?105????0.96551.01?101.01?10
微孔曝气头装在距池底0.3m 处，淹没水深H=4.7m，其绝对压力为：
Pb?P?9.8?103H?1.01?105?0.098?105?4.7?1.47?105Pa
微孔曝气头的氧转移效率EA为20%，气泡离开水面时含氧量为：
Ot?21?（1?EA）21?（1?0.2）??17.5y?21?（1?EA）79?21?（1?0.2）
夏季水温为17℃，清水氧饱和度查表得CS(17) = 9.74mg/L，则CASS 池内时溶解氧饱和度的平均值为：
PbOt1.47?10517.5Csb?Cs（17）（?）?9.74?（?）?10.99mg/L5542422.066?102.066?10
取α = 0.85，β = 0.95，混合液溶解氧浓度C=2mg/L，查表得CS(20) = 9.17mg/L，则标准条件下，转移到曝气池内混合液的总氧量为：
R0?RCs（20）?158.68Kg/h(17?20)?[??Csb(17)?C]?1.024
式中：R0——水温20℃，气压1.013× 105 Pa时，转移到曝气池内混合液的总氧量，kg/h；
R——在实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h； Cs(20)——20℃时在氧在清水中饱和溶解度，查表得为9.17mg/L； α——污水中杂质影响修正系数，取α = 0.85； β——污水含盐量影响修正系数，取β = 0.95； ρ——气压修正系数；
C——混合液溶解氧浓度，取C=2mg/L； T ——设计水温，本设计水温T=17℃；
Csb（T)——设计水温条件下CASS 池内曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/L； Cs T ——设计水温条件下氧在清水中的饱和溶解度，mg/L； Pb——空气扩散装置出口处的决定压力，Pa； H——空气扩散装置的安装深度，m； Ot——气泡离开水面时的含氧率，%；
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