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辽阳县中正选矿厂尾矿库可行性研究报告
大面积矿泥沉积；
b）坝顶及沉积滩面应均匀平整，沉积滩长度及滩顶最低高程必须满足防洪设计要求；
c）矿浆排放不得冲刷初期坝和子坝，严禁矿浆沿子坝内坡趾流动冲刷坝体；
d）放矿时应有专人管理，不得离岗。
（5）坝体较长时应采用分段交替作业，使坝体均匀上升，应避免滩面出现侧坡、扇形坡或细粒尾矿大量集中沉积于某端或某侧。
（6）为保护初期坝上游坡及反滤层免受尾矿浆冲刷，应采用多管小流量的放矿方式，以利尽快形成滩面，并采用导流槽或软管将矿浆引至远离坝顶处排放。
（7）冰冻期、事故期或由某种原因确需长期集中放矿时，不得出现影响后续堆积坝体稳定的不利因素。
（8）尾矿堆积坝时，不得将细粒尾矿排至尾矿堆积坝前，以免影响尾矿堆积坝的稳定性。
（9）尾矿滩面及下游坡面上不得有积水坑。
（10）坝外坡面维护工作应按设计要求进行，或视具体情况选用以下维护措施：
a）坡面修筑人字沟或网状排水沟； b）坡面植草或灌木类植物；
c）采用碎石、废石或山坡土覆盖坝坡。
（11）每期子坝堆筑完毕，应进行质量检查，检查记录需经主管技术人
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员签字后存档备查。主要检查内容：
a）子坝剖面尺寸，长度、轴线位置及边坡坡比； b）新筑子坝的坝顶及内坡趾滩面高程、库内水位； c）尾矿筑坝质量。
（12）当坝坡出现冲沟时，应以土石及时分层夯实填平，并增设排水沟。 （13）坝体出现裂缝，应通过表面观测和挖深坑、槽探，查明裂缝的部位、宽度、长度、深度、错距、走向等，分析裂缝的深度，可选用以下处理措施：
a）对于缝深小于5.0m的裂缝可采用开挖回填法处理。开挖深度应比裂缝尽头深0.3～0.5m，开挖长度应比缝端扩展约2.0m。回填土料宜与原土料相同，回填时要求分层夯实。
b）对于较深的裂缝可采用灌浆法处理或上部开挖回填、下部灌浆的方法处理。灌浆的浆液可采用纯粘土浆或粘土水泥浆，浆液浓度为30～50﹪。
（14）坝体出现滑坡，可采取以下处理措施： a）下游坡压后戗加固坝体，后戗宜采用堆石料堆筑； b）放缓坝坡； c）降低坝体浸润线。
（15）坝体出现塌坑，应及时查明其成因，进行处理。对于沉陷塌坑，应进行回填夯实处理；对于管涌塌坑，应首先处理管涌后再进行回填。
4.7.4 尾矿坝稳定性分析
尾矿堆积坝能否稳定需要通过尾矿堆积坝的稳定性计算确定，由于缺少
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尾矿堆积坝的工程地质勘察资料，我们采用粒度相近的尾矿坝的勘察资料，并对资料的数据进行适当调整，在尾矿坝坝体稳定计算中的指标选取上，尽量力求接近本尾矿库尾矿的物理力学性质，并适当留有一定的余地。 （1）计算原理
1）渗流计算
浸润线计算对于尾矿坝的抗滑稳定性计算非常重要，在本次稳定性评价中，由于尾矿库尚未投产放矿，在本报告仅计算洪水运行和特殊运行两种工况下的稳定性。洪水工况和特殊工况下稳定性计算均采用最高洪水位时设计最小干滩长度（50.0m）对应计算浸润线，计算浸润线由二维渗流理论计算获得。
①渗流控制方程
渗流计算依据的基本定律是达西(Darcy)定律，表达式为：
q?k?i (4.7.4.1)
式中，q是断面流速，k是材料的渗透系数，i是水力坡降。 对于二维平面稳定渗流，控制方程为：
??H??H(kx)?(ky)?0 (4.7.4.2) ?x?x?y?y式中，Kx、Ky是x，y方向的渗透系数，H是总水头。当材料是各向同性时，Kx=Ky；当材料为各向异性时，Kx≠Ky。
总水头为：
H?uw??z， (4.7.4.3)
其中uw孔隙水压力，?为水的重度，z是位置水头。
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②边界条件 已知水头边界条件：
H?H (4.7.4.4)
其中H为已知水头值。 不透水边界：
k?H?0 (4.7.4.5) ?n在浸润边界上：
H?z，?H?0 (4.7.4.6) ?n2）抗滑稳定性计算
尾矿的性态极为复杂，分析条件很少是常规的，然而，由于尾矿坝技术起步较晚，至今并未形成自身的独立分析体系，因此，到目前为止，仍沿用基于极限平衡理论的传统条分法对其进行抗滑稳定性分析。极限平衡法的基本思想是假定一个可能的简单形状的破坏面，求出沿这个面调动起来的应力状态和可能获得的强度，将此强度与应力相比较，即与沿该面引起破坏所必需的应力相比较，求出极限平衡状态下的安全系数。安全系数Fs定义为使破坏面之上滑体处于静平衡状态，可获得的抗剪强度应当除以（缩小）的系数（倍数）。目前，对于尾矿坝抗滑稳定性评价方法中，以瑞典圆弧法最为常用，下面将其介绍如下：
瑞典圆弧法：该法假设条块之间的作用力对圆弧形滑动面上的法向应力分布没有影响，则作用于各垂直条块上的力如图4.7.4.1所示，其抗滑力与下滑力之比即为安全系数Fs：
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