发布时间 : 星期三 文章地墙钢筋笼吊装专项施工方案 - 图文更新完毕开始阅读15b473838e9951e79a8927b9
张家浜雨水泵站新建工程 地墙钢筋笼吊装专项施工方案
图7.6-3 L型钢筋笼断面的形心主轴计算简图
根据图计算出L型钢筋笼断面对形心轴Xo和Yo的惯性矩Ix1、Iy1与惯性积Ixy1：
式中：
IxA ——截面A部分对XA轴的惯性矩； IyA ——截面A部分对YA轴的惯性矩； IxyA——截面A部分的惯性积； IxB ——截面B部分对XB轴的惯性矩； IyB ——截面B部分对YB轴的惯性矩； IxyB——截面B部分的惯性积； SA —— A部分钢筋笼的面积； SB —— B部分钢筋笼的面积。 则横断面形心主轴方向为：
“L”钢筋笼吊点布置
为了保证钢筋笼回直且副吊卸下后，保持两面四点平衡受力，笼头吊点位置应位于迎土面，其余吊点均位于开挖面。如图所示，即d2和d3，为笼头吊点，d1和d4为其余吊点位置。L型钢筋笼吊点布置及起吊后状态如图所示。
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图7.6-4 L型钢筋笼吊点布置
图7.6-5 L型钢筋笼起吊后状态简图
7.7 吊点弯矩验算
7.7.1 钢筋笼纵向吊点验算
如果吊点位置计算不准确，对钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊；因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，
根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图）。
图7.7-1 钢筋笼纵向弯矩图
即： +M=-M
其中： +M=1/2qL21 q—均布载荷
-M=1/8qL22－1/2qL21 M—弯矩
可得： L2=22L1
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又： 2L1+4L2=26
所以 L1=1.96m，L2=22L1=5.52m
根据本工程钢筋笼钢筋筋分布，纵向吊点位置为1m+5.75m+5.75m+5.75m+5.75m +2m。
7.7.2 钢筋笼横向吊点验算
根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩图如下：
图7.7-2 钢筋笼横向弯矩图
即： +M=-M
其中： +M=1/2qL21 q—均布载荷
-M=1/8qL22－1/2qL21 M—弯矩
可得： L2=22L1 又： 2L1+L2=6
所以 L1=1.24m，L2=22L1=3.52m
根据本工程钢筋笼主筋分布，横向吊点位置为1.25m+3.5m+1.25m。 7.8 相关验算 7.8.1 吊钩验算
主机吊钩采用原装50t吊钩，可以起吊最大重量为50t的重物，而本工程最大钢筋笼重量为30t，加上料索具不超过32t，因此吊钩满足吊装要求。 7.8.2 吊环验算
Ag=K×G/h×2×Rg×sina（K：安全系数取1.5，G：笼重30000kg，h：吊点系数4吊点取3，Rg：取1250kg/cm2，a：取90°）
Ag=1.5×30000kg÷（3×2×1250kg/cm2×sin90°）=6.25cm2
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D=6.25×3.14=20mm，D现场取28mm，D=28mm>20mm，符合要求； 7.8.3 焊缝验算
抗拉、抗剪FV=K×G÷hf÷L（K：安全系数取1.5；G：为笼重30000kg；hf=0.7L2；L2=0.3D；L：取28cm；D：取28mm）
FV=1.5×30000÷（0.7×0.3×28）÷2.8=2733.3kg/cm2
共有12条焊缝，2733.3÷12=341.6kg/cm2=227MPa（28一级钢抗拉强度） FVW= K×P÷hf÷Lf（FVW=1100kg/cm2），现场实际焊缝长度28cm
每根焊缝长度Lf=1.5×30000÷（0.7×0.3×2.8×8×1100）=8.75cm<28cm，满足要求。 7.8.4 卸扣验算
由抬吊过程可知，当钢筋笼安全竖起时，对主吊卸扣来说为最不利情况，此时由4只卸扣承担整幅钢筋笼重量。
本工程主、副吊均采用15.9t卸扣，钢筋笼竖起时主吊卸扣为15.9t×4=63.6t﹥32t，满足起吊安全要求。 7.8.5 滑车验算
主副吊滑轮分别配置20t单门和15t单门及15t双门的滑轮。
按主吊滑轮进行计算，本工程钢筋笼最重32t由2个滑轮进行平均受力32/2=16t<20t滑轮满足起吊安全要求。
按副吊滑轮进行计算，本工程副吊承受最大重量为19.2t，由2个滑轮进行平均受力19.2/2=8.6t<15t滑轮满足起吊安全要求。 8 地基承载力验算
根据150t履带吊车吊起钢筋笼时的受力图可以计算，
F1+F2=G1+G2
AB*F1+BC*G2= AB/2*G1
其中：G1=150×103×9.8N, G2=32×103×9.8N，AB=6.7, BC=42×cos75.2°-AB/2 可得：F1=387kN；F2=1396.6kN
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