发布时间 : 星期日 文章承重支撑架及模板施工专项方案内容更新完毕开始阅读2744b9fc53d380eb6294dd88d0d233d4b04e3f4c
组员：周佐 （技术负责人）、 杨秀丽 （质量员）——技术交底、方案实施、质量检查 朱斌（施工员）、金科（安全员）——现场施工指挥、安全检查
钢筋班长、木工班长、泥工班、架子工班长——参与和配合救援 （二） 应急材料
钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干
（三） 应急措施
1、 浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。
2、 一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证支模的安全。
3、 发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方救助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。
4、 触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。
5、 坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小、呼吸及脉搏等，尽快掌握致使伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颊面损伤的伤员，应及时取出伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。 6、 报警联络方式
火警电话119 急救电话120
十八、支撑架施工安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为此，项目部成立以项目经理为安全防护领导组长，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组长： 余华飞 （项目经理）——安全总负责，并协调工作 副组长：朱金辉 （现场负责）——现场部负责
组员： 周佐 （技术负责人）、 杨秀丽 （质量员）——技术交底、方案实施、质量检查 朱斌（施工员）、 金科 （安全员）——现场施工指挥、安全检查
钢筋班长、木工班长、泥工班、架子工班长——参与和配合救援工作
第 二 章 模板支撑结构布置和力学验算
为了确保承重支撑架具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受结构重量、侧压力等，分别对各种支撑结构进行了详细的计算。
本计算书的计算依据：
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构静力计算手册》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《施工技术》2002（3）
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容等规范编制。
一、以层高3.4米最大框架梁240 x600梁为例的梁模板(扣件钢管架)计算书
。
平面图 剖面图 （一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：0.60；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3； 主楞竖向支撑点数量：3；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm； 主楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； （二）、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
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其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
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分别计算得 17.848 kN/m、18.000 kN/m，取较小值17.848 kN/m作为本工程计算荷载。 （三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×1.5×1.5/6=37.5cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算： M = 0.125ql2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×17.85=21.418kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1×4=5.6kN/m； 计算跨度: l = (600-120)/(3-1)= 240mm； 面板的最大弯矩 M= 0.125×(21.418+5.6)×[(600-120)/(3-1)]2 = 1.95×105N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25×(21.418+5.600)×[(600-120)/(3-1)]/1000=8.105 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.95×105 / 3.75×104=5.2N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算
ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 21.418N/mm； l--计算跨度: l = [(600-120)/(3-1)]=240mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.5×1.5×1.5/12=28.12cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×21.418×[(600-120)/(3-1)]4/(100×6000×2.81×105) = 0.219 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(600-120)/(3-1)]/250 = 0.96mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.219mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.96mm，满足要求！ （四）、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 8.105/1.000= 8.105kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.811 kN·m，最大支座反力 R= 8.916 kN，最大变形 ν= 1.488 mm