发布时间 : 星期一 文章承重支撑架及模板施工专项方案内容更新完毕开始阅读2744b9fc53d380eb6294dd88d0d233d4b04e3f4c
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 55.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! （七）、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 （八）、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.53 kN； R < 6.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （九）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.12×3.4=0.491 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(1.00/2+(1.20-0.24)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(1.20-0.24)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)]=2.984 kN； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(1.200-0.240)/4]×1.000=4.144 kN； N =N1+N2+N3+N4=0.235+0.491+2.984+4.144=7.853 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7853.444/(0.164×424) = 112.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 112.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =4.53 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.12×(3.4-0.6)=0.491 kN； N =N1+N2 =4.53+0.405=4.935 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4935.012/(0.164×424) = 71 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 71 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
二、以地下室庭院外墙（墙厚240）为例的墙模板计算书
（一）、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息
主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 3.次楞信息
次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图 （二）、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m、72.000 kN/m，取较小值17.031 kN/m作为本工程计算荷载。
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计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。 （三）、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 1.抗弯强度验算 弯矩计算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02= 1.03×105N·mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W< f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.03×105 / 1.88×104 = 5.5N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =5.5N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；