发布时间 : 星期一 文章TC5610塔吊基础施工方案更新完毕开始阅读34f72b9c81c758f5f61f679d
海南建设机械施工有限公司 TC5610塔吊基础施工方案 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.4FQk＝1.4×60＝84 481.68+84＝565.68 1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝1008.86 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2Fk＝1.2×401.4＝481.68 1.4Fvk＝1.4×85.97＝120.36 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×43＝2159.46 ''（三）、桩顶作用效应计算 承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) C30 0 50 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 334 4.5 3.7 0.4 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 1.45 4.5 3.7 25 19 否 第 17 页 共 28 页
海南建设机械施工有限公司 TC5610塔吊基础施工方案
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1.45×25+0×19)=734.06kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×734.06=880.88kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.72+3.72)0.5=5.23m 1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(401.4+734.06)/4=283.87kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(401.4+734.06)/4+(1491.5+85.97×1.45)/5.23=592.73kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(401.4+734.06)/4-(1491.5+85.97×1.45)/5.23=-25kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(481.68+880.88)/4+(2159.46+120.36×1.45)/5.23=786.69kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
第 18 页 共 28 页
海南建设机械施工有限公司 TC5610塔吊基础施工方案
=(481.68+880.88)/4-(2159.46+120.36×1.45)/5.23=-105.41kN （四）、桩承载力验算
桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩入土深度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 桩裂缝计算 23C70 25 18 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.85 35 是 桩身承载力设计值 3792.34 法向预应力等于零时钢筋的合力200000 Np0(kN) 普通钢筋相对粘结特性系数V 100 钢筋弹性模量Es(N/mm) 最大裂缝宽度ωlim(mm) 预应力钢筋相对粘结特性系数V 地基属性 是否考虑承台效应 0.2 0.8 1 是 侧阻力特征值承台效应系数εc 端阻力特征值抗拔系数 qpa(kPa) 100 340 200 0.7 0.7 0.7 0.1 承载力特征值fak(kPa) 195 225 334 土名称 土层厚度li(m) qsia(kPa) 5 24 18 素填土 粉土 中砂 2 11 20 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2
承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25m fak=(2×195+0.25×225)/2.25=446.25/2.25=198.33kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(4.5×4.5-4×0.13)/4=4.94m2 复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+εcfakAc=1.26×(0.55×5+11×24+6.45×18)+200×0.13+0.1×198.33×4.94=604.15kN
Qk=283.87kN≤Ra=604.15kN
第 19 页 共 28 页
海南建设机械施工有限公司 TC5610塔吊基础施工方案
Qkmax=592.73kN≤1.2Ra=1.2×604.15=724.98kN 满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-25kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=25kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=18×0.13×25=56.55kN
Ra'=uΣλiqsiali+Gp=1.26×(0.7×0.55×5+0.7×11×24+0.7×6.45×18)+56.55 =393.32kN
Qk'=25kN≤Ra'=393.32kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=786.69kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=3792.34kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=105.41kN fpyAps=1040×989.12×10-3=1028.69kN Q'=105.41kN≤fpyAps=1028.69kN 满足要求！ 4、裂缝控制计算
裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率
有效受拉混凝土截面面积：Ate =d2π/4=4002π/4=125664mm2 ρte=(As+Aps)/Ate=(0+989.12)/125664=0.01< 0.01 取ρte=0.01
(2)、纵向钢筋等效应力
σsk=(Qk'-Np0)/(Aps+As)=(25×103-100×103)/(989.12+0)=-75.83N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.99/(0.01×75.83)=3.66 取ψ=1
第 20 页 共 28 页