发布时间 : 星期日 文章变压器相关保护设计更新完毕开始阅读38cdbaeeba4cf7ec4afe04a1b0717fd5370cb278
变压器的故障类型及其保护方式
变压器是电力系统中的重要供电元件，它的故障将对供电可靠性和系统的正常运行带来严重的影响。因此，必须根据变压器的容量和重要程度考虑装设性能良好，工作可靠的继电保护装置。
1.1变压器继电保护相关规定
根据设计技术规范的规定，针对变压器的各种故障、不正常工作状态和变压器容量，应装设相应的保护装置。
（1）对800KVA及以上的油浸式变压器和400KVA及以上的车间内油浸式变压器应装设瓦斯保护，作为变压器内部故障的保护。轻瓦斯用来反应变压器内部的不正常情况或轻微故障，重瓦斯用来反应变压器的严重故障。轻瓦斯动作于信号，重瓦斯动作于跳开变压器各侧断路器。
（2）对于变压器的引出线、套管和内部故障：
①并联运行、容量为6300KVA及以上以及单台运行、容量为10000KVA及以上的变压器，应装设纵差动保护。
②并联运行、容量为6300KVA以下以及单台运行、容量为10000KVA以下的变压器，应装设电流速断保护。2000KVA以上的变压器，当电流速断保护的灵敏度不能满足要求时，应装设纵差动保护。
（3）对于由外部相间短路引起的变压器过电流，应装设过电流保护。如果灵敏度不能满足要求，可以装设低电压启动的过电流保护。
（4）对于单相接地故障，应装设零序电流保护。
（5）对于400KVA及以上的变压器，应根据其过负荷的能力，装设过负荷保护。
（6）对于过热，应装设温度信号保护。
1.2主保护配置
为了满足电力系统稳定性方面的要求，当变压器发生故障时，要求保护装置快速切除故障。通常变压器的瓦斯保护和纵差动保护构成双重化快速保护。
（1）瓦斯保护
变电所的主变压器和动力变压器，都是用变压器油作为绝缘和散热的。当变压器内部故障时，由于短路电流和电弧的作用，故障点附近的绝缘物和变压器油分解而产生气体，同时由于气体的上升和压力的增大会引起油流的变化。利用这个特点构成的保护，叫做瓦斯保护。瓦斯保护主要由瓦斯继电器、信号继电器、保护出口
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继电器等构成，瓦斯继电器装在变压器油箱和油枕的连接管上。瓦斯继电器的上触点为轻瓦斯保护，由上开口杯控制，整定值为当瓦斯继电器内上部积聚250~300CM气体时动作，动作后发信号。下触点为重瓦斯保护，由下开口杯控制，整定值为当油流速度达到0.6～1.0 m/s时动作，动作后一方面发信号，另一方面启动出口继电器，使其触点闭合，并通过继电器本身的电流线圈自保持，一直到变压器各侧的断路器跳闸完成为止。
（2）纵差动保护
电流纵差动保护不但能区分区内外故障，而且不需要与其他元件的保护配合，可以无延时的切除区内各种故障，具有明显的优点。本设计中变压器主保护主要选电流纵差动保护，差动保护是变压器内部、套管及引出线上发生相间短路的主保护，同时也可以保护单相层间短路和接地短路，不需与其他保护配合，可无延时的切断内部短路，动作于变压器高低压两侧断路器跳闸。为了保证动作的选择性，差动保护动作电流应躲开外部短路电流时的最大不平衡电流。
1.3后备保护配置
变压器的后备保护选择过电流保护和低电压启动的过电流保护以及过负荷保护。
低电压启动的过电流保护主要是为了保护外部短路引起的变压器过电流，同时也可以作为变压器差动保护以及馈线保护的后备保护。
变压器的不正常工作包括过负荷运行，对此配置过负荷保护。正常时，变压器不过负荷，电流小于整定值，过负荷保护不动作。当三相负荷对称时，可仅在一相装设过负荷保护。
第2章 设计原始资料
2.1设计题目
一台双绕组降压变压器的容量为20MVA，电压比为35±2×2.5%/6.6kV，Yd11接线；采用BCH-2型继电器。求差动保护的动作电流。已知：6.6KV外部短路的最大三相短路电流为9420A，最小两相短路电流为6630A；35KV侧电流互感器变比为600/5，6.6KV侧电流互感器变比为1500/5；可靠系数Krel?1.3。试对变压器进行相关保护的设计。
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2.2设计任务
对变压器进行主保护和后备保护的设计、配置、整定计算和校验。
第3章 保护的配合及整定计算
3.1主保护的整定计算
3.1.1差动保护的动作电流
(一）计算变压器各侧的一次及二次电流值（在额定容量下）并选择电流互感器的变比
可按表3.1计算。
由于6.6KV侧二次电流大，因此以6.6KV侧为基本侧。
表3.1 变压器各侧参数
名称
额定电压（KV）
额定电流（A）
变压器接线
电流互感器变比
二次电流（A）
35
各侧数值
6.6
20000?330 3?35 Y
600/5=120
20000?1750
3?6.6 △
1500/5=300
3?330?4.76
1201750?5.83 300
(二）计算差动保护一次动作电流 按6.6KV侧（基本侧）计算。
（1）躲过外部短路故障时的最大不平衡电流，整定式为
Iset?KrelIunb.max (3.1)
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Iunb.max?(?fza??U?0.1KnpKst)Ik.max (3.2) ?fza?1?nTA1nTnTA23?1?[120?(35/6.6)]/3003?0.22 (3.3)
?U?0.05 (3.4)
Knp?1 (3.5) Kst?1 (3.6) ?Iset?1.3?(0.22?0.05?0.1?1?1)?9420?4531A (3.7) （2）躲过变压器最大的励磁涌流，整定式为
Iset?KrelK?IN?1.3?1750?1?2275A (3.8) （3）躲过电流互感器二次回路断线引起的差电流，整定式为
Iset?KrelIl.max?1.3?1750?2275A (3.9)
按上面的三个条件计算，选取最大者，Iset?4531A。
（三）确定继电器6.6KV基本侧线圈匝数
对于双绕组变压器，平衡线圈Ⅰ、Ⅱ分别接入6.6KV及35KV侧。 计算基本侧继电器动作电流为
Iset.js?KjxIsetn1?4531?15.1A (3.10) 300 基本侧继电器线圈匝数为
W?AW060??3.97<6 (3.11) Iset.js15.1 选取W=6匝，即平衡线圈Ⅰ取1匝，差动线圈取5匝。 实际动作电流 Iset.1?AW0n60???300?3000A (3.12) WKjx6（四）35KV非基本侧平衡线圈匝数计算 平衡线圈匝数
5.83?5?2.35 (3.13) 4.76 确定平衡线圈Ⅱ匝数为W=2匝。
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