发布时间 : 星期三 文章污水处理厂设计计算书讲解更新完毕开始阅读4d70e28c11661ed9ad51f01dc281e53a59025149
（3）微生物选择区L1，（m）
CASS池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积的10%左右，另一部分为主反应区。选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。
L1＝10﹪L=10%?32.3=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸
连通孔面积A1（m2）；
A1?(Q1?B?L1?H1)24?n1?n3?vv
式中：H1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，2.15 m； v—孔口流速（20-50m/h），取v=40m/h
n3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔。
连通预反应区与主反应区水流，因单格宽6m，本设计取连通孔个数n3=2（个） L1—选择区的长度，（m）； 则：
A1?(100001?7?4.1?1.45)?0.99m2
24?4?3?4040（4）孔口尺寸设计
孔口沿墙均布，孔口宽度取0.8m，孔高为0.99/0.8=1.24m。 为：0.8m×1.24m
3.3.1.5 需氧量
O2=a′*Q*（Sa-Se）+b′*V*Xv（2.10）
其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量，kg；生活污水中一般取0.42—0.53，取a′=0.48kgO2/kgBOD5；
b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量，即1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，kg；生活污水中一般取0.11—0.188，取b′=0.155kgO2/kg污泥。
O2—混合液需氧量，kgO2/d。
Xv=f*Nw=0.75*2.5=1.875kg/m3；
由式（2.10）有: O2=a′*Q*（Sa-Se）+b′*V*Xv
=0.48*10000*（0.090-0.020）+0.155*4000*1.875
=1498.5kgO2/d =62.44kgO2/h ⑨供气量
Qt=21*（1-EA）/[79+21*（1-EA）]（2.11）
式中：Qt—气泡离开地面时，氧的百分比，%
EA—空气扩散装置的氧转移效率，取水下射流式扩散器，其的转移效率是25% Qt=21*（1-EA）/[79+21*（1-EA）] =21*（1-25%）/[79+21*（1-25%）] =16.62%
Csb=Cs*（Pb/(2.066*105）+Qt/42）（2.12）
式中：Csb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/l； Cs—在大气压力条件下氧的饱和度，Cs=9.17mg/l；（水温20℃） Pb—空气扩散装置出口处的绝对压力，Pb=P+9.8*103H； H—扩散装置的安装深度，H=3.5m； P—大气压力，P=1.013*105Pa；
Csb=Cs*（Pb/(2.066*105）+Qt/42）
=9.17*[（101300+9800*3.5）/206600+16.62/42] =9.65mg/l p=Pa/1.013*105
式中：Pa—当地大气压，Pa=1.013*105Pa。 P=Pa/1.013*105=1
R0=RCs（20）/{a[bpCs（T）-C]*1.024 (T-20)}（2.13）
式中：R0—水温20℃时，气压1.013*105Pa时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h； R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h； Cs（20）—水温20℃时，大气压力条件下氧的饱和度，mg/l； a—污水中杂质影响修正系数，取a=0.90； b—污水含盐量影响修正系数，取b=1； p—气压修正系数；
C—混合液溶解氧浓度，取C=2mg/l。
R0=RCs（20）/{a[bpCs（T）-C]*1.024 (T-20)} =62.44*9.17/{0.9*[1*1*9.65-2]*1.024 (20-20)} =83.16kg/h 空气扩散装置的供气量为： G=R0/（0.3*EA）（6.14） =83.16/（0.3*25%）
=1108.8m3/h =18.48m3/min
3.1.6 CASS池运行模式设计
CASS池运行周期设计为4h，其中曝气120min，沉淀40-60min，滗水40min,闲置20min，正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始。池内最大水深4.0m，换水水深0.8m，存泥水深2.1m，保护水深1.1m，进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由水位控制。
主反应区即好氧区，是去除营养物质的主要场所，通常控制ORP在100-150mV，溶解氧0-2.5mg/L。运行过程中 通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物的过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。
⑩主要设备 ⑴水下射流曝气机
在次设计中，选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备。
根据水深4.5m，池面积是31.78m*7m*4，预反应区长2.54m，及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数，可选用GSS-4.0型曝气机，4个预反应区每区一台，主反应区没池3台，共16台。分布见CASS池平面图。
GSS-4.0型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率4.0Kw，供氧量5kgO2/h，适宜水深2.625m，重量90kg。
⑵滗水器
根据该设计要求：分4池，滗水深度是1.875m，池面面积是222.22㎡，滗水时间为1h，滗水量为：V4=222.22*1.875=416.70m3/h，及滗水器主要技术参数，可选XBS-5000型旋转式滗水器，每池一台，共4台。
XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm，功率0.75Kw。滗水深度1.875m。 3.1.7 排水系统设计
为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要，将排水口设在最低水位以下0.6m，最高水位以下1.4m处，设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m，最低水位相对地面标高为2.2m。
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单池每周期排水量为：6×27×0.8=130m
排水时间设计为40min
每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷(40÷60)=195m/h 选择排水管管径为DN200
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滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。 3.2 中间水池
本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量，以便后续三级深度处理能顺利进行。
CASS池每个周期为4小时，每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为： 4×6×27×0.8=518m
后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m/h，设计为150m/h 中间水池所需最小容积为:518－150×(40÷60)=418m设计中间水池的容积为: 500m
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设计为两个池，一期一座，二期增建一座。 采用圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。 有效水深为3.2m，则池子直径D为：9.5m 地面超高0.3m，池总深度3.5m。 3.1.5接触消毒池与加氯间 1.设计说明
设计流量Q=50000m/d=2083.3 m/h；水力停留时间T=0.5h；设计投氯量为C=3.0~5.0mg/L 2.设计计算 a 设置消毒池一座 池体容积V
V=QT=2083.3×0.5=1041.65 m
消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m，长宽比L/b=6 接触消毒池总宽B=nb=3×5.0=15.0m 接触消毒池有效水深设计为H1=4m 实际消毒池容积V`为 V`=BLH1=300×15.0×4=600m 满足要求有效停留时间的要求。 b加氯量计算
设计最大投氯量为5.0mg/L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h。
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