发布时间 : 星期一 文章10_梁板结构(参考资料)更新完毕开始阅读5ca368b9f01dc281e43af066
组合项次 Mmin(kN·m) ①+③ 84.4 ①+④ ①+② ①+5 -586.5 -141.3 -586.5 1+5 组合项次 ①+② ①+③ 1+4 542.3 -282.1 312.3 -282.1 Mmax(kN·m) *注：此处的弯矩可通过取脱离体，由力的平衡条件确定。根据支座弯矩，按下面简图确定 图1-37 主梁取脱离体时弯矩图
2、剪力设计值： 剪力:V?k3G?K4Q,式中系数k3,k4,由附录1中查到，不同截面的剪力值经过计算如表
1-14所示。 表 1-14 主梁的剪力计算（kN） 项次 1 恒载 2 活载 4 活载 5 活载 组合项次 Vmax(kN) 荷载简图 kVA kVBl kVBr 0.73363.2 0.866170.9 0.689136.0 ?0.089?17.6 ①+② 234.1 ?1.267?109.2 ?1.134?223.9 ?1.311?258.8 ?0.089?17.6①+5 -126.8 1.0086.2 00 1.222241.2 0.778153.6 ①+④ 327.4 组合项次 ①+5 ①+④ ①+② Vmin(kN) 45.6 -368 86.2 3弯矩、剪力包络图绘制 荷载组合①+②时，出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩，此时，MA?0,MB??160.1?182.3??342.4kN?m，以这两个支座的弯矩值的连线为基线，
叠加边跨载集中荷载G?Q?86.2?197.4?283.6kN作用下的简支梁弯矩图：
11(G?Q)l01?MB?542.4kN?m?Mmax3则第一个集中荷载下的弯矩值为3，
12(G?Q)l01?MB?428.3kN?m3第二集中荷载作用下弯矩值为3。
中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为－342.4KN·m，以此支座弯矩连线叠加
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1Gl02?MB??144.14kN?m集中荷载。则集中荷载处的弯矩值为3。
荷载组合①+④时支座最大负弯矩MB??586.5kN?m，其它两个支座的弯矩为
MA?0,MC??282.1kN?m，在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第
二跨分别叠加集中荷在G+Q时的简支梁弯矩图：
则集中荷载处的弯矩值依次为461kN·m，265.5kN·m，167.3KN·m，268.7KN·m。同理，当?MC最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。
荷载组合①+③时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时，
MB?MC??342.4kN?m，第一跨在集中荷载G作用下的弯矩值分别为85.4KN·m，
-28.7kN·m,第二跨在集中荷载Ｇ＋Ｑ作用下的弯矩值为312.3kN?m ①+5情况的弯矩按此方法计算。
所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异，是因为计算跨度并非严格等跨所致。主梁的弯矩包络图见下图。
.1kN，至第二跨荷载处剪力降为234.1-283.6=－荷载组合①+②时，VAmax?23449.5kN；至第二集中荷载处剪力降为 ―49.5―283.6=－333.1kN，荷载组合①+④时，VB最大，其VBl??368kN，则第一跨中集中荷载处剪力顺次为（从左到右）199.2KN,－84.4KN,
其余剪力值可按此计算。主梁的剪力包络图见1-38图。
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图1—38 主梁弯矩包络图和剪力包络图 （4）配筋计算承载力计算 C30混凝土，a1?1.0,fc?14.3N/mm2,ft?1.43N/mm2;纵向钢筋HRB400,其中fy?360N/mm2,箍筋采用HRB235,fyv?210N/mm2。 1正截面受弯承载力计算及纵筋的计算
0跨中正弯矩按Ｔ形截面计算，因f
翼缘计算宽度按l0/3?6.9/3?2.3m和b?Sn?6.6m，中较小值确定，取b?mm。Ｂ支座处的弯矩设计值： f?2300h?/h?80/615?0.130?0.10MB?Mmax?V0b0.4??586.5?283.6???529.9kN?m22。
判别跨中截面属于哪一类T形截面
a1fcb?fh?f(h0?h?f/2)?1.0?14.3?2300?80?(615?40)?1512.9kN?m?M1?M2均属于第一类T截面正截面受弯承载力的计算过程如下
表1-15 主梁正截面受弯承载力及配筋计算 截面 1 B 2
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弯矩设计值（kN.m） αs=M/α1fcbh02 542．3 －529.9 312.3 －141.3 542.3?106312.3?106141.3?106529.9?1061.0?14.3?2300?59021.0?14.3?300?58021.0?14.3?2300?61521.0?14.3?300?6002?0.091?0.047?0.367 ?0.025 ??1?1?2?s 计算配筋（mm2） AS=ξbh0α1fc/fy 实际配筋(mm2) 0.048<0.518 0.484<0.518 2587 3345 0.025<0.518 1405 0.096<0.518 686.4 选配 钢筋 6 25(弯2) As=2945 2箍筋计算——斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸：
6 25(弯3) 2 18 As=3454 3 25(弯1) As=1473 2 25 As=982 hw?h0?h?f?580?80?500mmhw/b?500/300?1.7?4,截面尺寸按下式验算：0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?300?580?622kN?V?36.8kN,可知道截面尺寸满足要求。
验算是否需要计算配置箍筋。
0.7ftbh0?0.7?1.43?300?580?174kN?V?368kN 故需进行配置箍筋计算。
计算所需腹筋；采用8@100 双肢箍。 Asvft50.3?2?sv???0.335%?0.24?0.163%,满足要求..
VCSbs300?100A?0.7ftbho?1.25fyvSVh0sfyv?0.7?1.43?300?580?1.25?210?=327.3kN>(VA=234. 1kN和VBr=327.4 kN) < VBl=368 kN
因此应在B支座截面左边应按计算配置弯起钢筋，主梁剪力图呈矩形，在B截面左边的2.3m范围内需布置3排弯起钢筋才能覆盖此最大剪力区段，现先后弯起第一跨跨中的
2 25和支座处的一根1 25鸭筋），`
OAs=490.9 mm2,弯起角取?S?45
50.3?2?580100
Vsb?0.8fyAsbsin??0.8?360?490.9?sin45??99.95kN3次梁两侧附加横向钢筋计算。
Vcs?Vsb?327?99.95?426.95kN?Vmax?368kN(满足要求）
次梁传来的集中力F?73.5?197.4?270.9kNh1?650?550?100mm,附加箍筋布置范围：S?2h?3b?2?100?3?250?950mm取附加箍筋?8@100,双肢箍，则长度s内可布置附加箍筋的排数：
m?(950?250)/100?1?8,次梁两侧各布置4排，另加吊筋1
18
，
As?254.5mm2
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