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（3） 支点处的最大弯矩和最大剪力
29,16 q 1V影响线0.441分布系数0.544
Mmax= 1.24×1×0.544×276.64×0+10.5×0.1=0 KN·m △Q=
4.86?10.5×（0.441-0.544）×（2+0.8333）=-2.482 61×29.16-2.482）=281.724 KN 2Vmax= 1.24×1×（0.441×331.968+0.544×10.5×(5)主梁内力汇总
主梁内力汇总表 表2.7 1 梁位 M 跨中 L/4 变截面 支点 跨中 L/4 变截面 支点
2 Q 0 173.000 311.081 342.601 137.783 226.309 277.735 281.724 M 2691.748 2018.811 472.509 0 1779.141 1334.136 312.089 0 Q 0 184.619 335.268 369.239 116.001 190.135 274.968 294.018 M 2691.748 2018.811 472.509 0 1258.606 943.955 220.938 0 3 Q 0 184.619 335.268 369.239 82.062 133.846 274.183 324.683 M 2691.748 2018.811 472.509 0 1015.043 761.282 178.183 0 4 Q 0 1843619 335.268 369.239 66.182 107.991 216.638 254.626
2497.560 1873.181 438.412 0 2113.216 1584.912 405.053 0 恒载 活载 内蒙古大学本科毕业设计
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3.3主梁作用效应组合
结构重要系数ro=1.0，基本组合用于承载能力极限状态计算（验算强度），短期基本组合用于正常使用极限状态，长期基本组合用于正常极限状态（用于验算裂缝和挠度）
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内力组合表 表2.8
弯矩（KN/m） MG1 MG2 MQ VG1 0 剪力（KN） VG2 0 VQ 137.783 226.309 277.735 281.724 116.001 190.135 274.968 294.018 82.062 133.846 274.183 324.683 66.182 107.991 216.638 254.626 基本组合M（KN/m）/Q（KN） 短期组合M（KN/m）/Q（KN） 长期组合M（KN/m）/Q（KN） r0Sud=r0（1.2SGik+1.4SQik） r0Md=5955.574 r0Vd=192.896 4466.694 673.169 0 5720.895 4290.674 1003.935 0 4992.146 3744.110 876.324 0 4651.578 3488.368 816.467 0 522.393 762.126 805.535 162.401 487.732 787.728 854.712 114.89 408.927 786.178 897.643 92.655 372.730 705.615 799.563 SGik+0.7SQik/1.24 Md=3690.505 2767.889 667.071 0 3696.102 2772.076 648.688 0 3402.251 2551.689 597.232 0 3264.756 2448.567 573.096 0 Vd=77.781 299.055 467.867 501.639 65.484 291.953 490.492 535.217 46.325 260.177 490.049 552.528 37.361 245.582 457.564 512.919 SGik+0.4SQik/1.24 Md=3179.243 2384.443 569.074 0 3265.664 2449.248 573.183 0 3097.75 2323.313 543.779 0 3016.562 2264.386 529.987 0 Vd=44.446 244.303 400.673 433.480 37.420 245.953 423.967 464.084 26.472 227.795 423.714 473.975 21.349 219.455 405.151 451.376 截面 跨中 1791.913 705.647 2113.216 1 L/4 变 支点 1343.945 529.236 1584.912 122.902 48.398 314.545 0 123.867 0 405.053 0 223.190 87.981 245.804 96.797 0 0 跨中 1975.472 716.276 1779.141 L/4 2 变 支点 346.777 0 125.732 0 312.089 0 1481.604 537.207 1334.358 135.492 49.102 246.053 89.215 270.984 98.255 0 0 跨中 1975.472 716.276 1258.606 3 L/4 变 支点 1481.604 537.207 346.777 0 125.732 0 943.955 220.938 0 135.492 49.127 246.053 89.215 270.984 98.255 0 0 跨中 1975.472 716.276 1015.043 L/4 4 变 支点 1481.604 537.207 346.777 0 125.732 0 761.282 178.183 0 135.492 49.127 246.053 89.215 270.984 98.255
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4预应力钢束的估算及其布置
4.1跨中截面钢束的估算和确定
根据跨中截面正截面抗裂要求A类构件计算，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加应力：
Ms?0.7ftkW Npe=
e1p?AWNpe——使用阶段预应力钢筋永久应力的合力； Ms——按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值； A——构件混凝土全截面面积；
W——构件全截面对抗裂验算边缘弹性抵抗矩； ep——预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离； 对于2号梁：Ms=3696.102 KN·m
设预应力钢筋截面重心距截面下缘为ap=100mm，则预应力钢筋的 合力作用点至截面重心轴的距离为ep=yx-ap=110.7-10=100.7cm，估算钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质，由表 2.3可得跨中毛截面面积A=5232cm2，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩： W=
I19855397==179362.21cm3 yx110.7所以有效预加力合力为：
Ms3696.102?105?0.7?2.65?102?0.7ftkNpe≥W=17936.21=2.49173×106 N
1100.71ep??5232179362.21AW 预应力钢筋的张拉控制应力ζ
con
=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa预应力损失按
张拉控制应力的20%估算，则所需预应力钢绞线的面积为：