发布时间 : 星期一 文章单层单跨工业厂房设计计算书更新完毕开始阅读7061bee0ce2f0066f533229e
ε=1+L1(0)2δ1δ2=1.102
1400eihh0e=ηei+h/2-as=1.197×284.2+900/2-40=991mm ξ=N996340==0.203<ξ
a1fcbh01.0×14.3×400×860b
（大偏心受压）
X= h0ξ=760×0.203=108mm h0ξb=860×0.55=473mm 2as=80mm hf=150mm
经比较,hf X=Na1fc(bfa1fcbb)hf=9663401.0×14.3×(400100）×150?225.76mm 1.0×14.3×100Nea1fcbf`AS=AS=(bhfh0fyh0)hf(aS)2+bxh0x2 966340×750.191.0×14.3×400100×150×860=40()(300×8602 )150+100×225.76×8602225.762 ??87.02mm2<0 Amin=0.2%×A=0.2%×187500=375mm 3. Nmin组合 M=224.4kNm N=314.33kN h0=h-as=900-40=860mm L0=1.0H0==1875mm A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500 mm 2 10N/mm) 纵向受力钢筋采用HRB335级(fy=300N/mm2,ξb=0.55,Es=2×ea=max(h/30,20)=27mm e0＝M/N=714mm ei= e0+ ea =741mm ζ1=0.5fc A /N =0.5×14.3×187500/414770=3.232>1取ζ1=1 ζ2=1.15-0.01×L0×/h=1.15-0.01?521875?0.916 900第- 16 -页 共-30-页 ε=1+L1(0)2δ1δ2=1.001 1400eihh0e=ηei+h/2-as=1.063×886.1+900/2-40=1102mm ξ=N414770==0.084<ξ a1fcbh01.0×14.3×400×860b （大偏心受压） X= h0ξ=860×0.0.084=55mm h0ξb=860×0.55=473mm 2as=80mm hf=150mm 经比较X< h0ξb且X< 2as,则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。 es`=ηei-h/2+ as =1.063×886.1-400/2+40=781.92mm As=N es`/[fy(h-2as)=414770×781.92/[300×（900-80）]=1318.14mm Amin=0.2%×A=0.2%×187500=375mm 比较以上计算结果，排架柱配筋为：（单侧） 上柱：2Φ16（402mm） 配筋率:0.39% 下柱：4Φ16（804mm） 配筋率:0.82% 222 2 6.2柱在排架平面外承载力验算 取Ⅰ——Ⅰ、Ⅲ——Ⅲ截面中的Nmax进行验算 查表（有柱间支撑，垂直房屋排架柱，有吊车房屋柱）得计算高度： 上柱:L0=1.25Hu=1.25×3900=4875mm 下柱:L0=0.8HL=0.8×8600=6880mm 1. Ⅰ——Ⅰ 截面： Nmax=370.14kN L0/b=4875/400=12.19 查表得 φ=0.954 N=0.9φfcA+2fyAs =0.9×0.954×（14.3×160000+2×300×628） = 2288.0kN>Nmax 满足要求 2. Ⅲ——Ⅲ 截面 ()Nmax=933.03kN L0/b=6880/400=17.2 查表得 φ=0.842 N=0.9φfcA+2fyAs =0.9×0.842×（14.3×187500+2×300×1533） = 2728.88kN>Nmax 满足要求 第- 17 -页 共-30-页 () 6．3斜截面抗剪和裂缝宽度验算 6.3.1斜截面抗剪验算 按Nmin、Vmax组合计算 V=1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦） =1.2×9.21+0.9×1.4×（1.54+16.34）=33.58kN N=1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦） =1.2×304.14+0.9×1.4×（50.40+0）=428.47kN 由于风荷载（均布荷载）在水平力中的比例为 39.47/（39.47+9.21+1.54）=78.59% 因此可以简化认为该柱承受均布荷载，则根据取λ=a/h0；当λ<1.5时，取λ=1.5。 为了防止箍筋充分发挥作用之前产生由混凝土的斜向压碎引起的斜压型剪切破坏，框架柱截面还必须满足下列条件：当满足V≤要求配置箍筋。 1.75ftbh0+0.07N条件时，框架柱就可不进行斜截面抗剪强度计算，按构造λ+11.751.75ftbh0+0.07N=×2.01×400×860+0.07×428.47=514.0kN >V=33.58kN λ+11.5+1满足要求. 可以按构造配箍筋φ8@ 200。 6.3.2裂缝宽度计算 按e0/h0≤0.55的偏心构件可不验算裂缝宽度，比较后，Ⅲ——Ⅲ 截面的Nmin组合的最大，故按此组合来验算。 由内力组合表可知，验算裂缝宽度的最不利内力的标准值 Mk=57.11/1.2+297.97/1.4=260.43kN?m Nk=414.77/1.2=345.64kN eok=Mk/Nk=260.43/345.64=0.753m ρct=As/Act=1533/[0.5×100×900+(400-100)×150]=0.0171 ηk=1+1/(4000eok/ho)×( Lo/h)2=1+1/(4000×753/860)×(8600/900)2=1.026 ek=ηkeok+h/2-as=1.026×753+900/2-40=1182.58mm 则纵向受力钢筋As合力至受压区合力作用点间的距离为 Z＝[0.87-0.12(1-γ’)(ho/ek)2]ho ={0.87-0.12×[1-(400-100)×150/(100×860)]×(860/1182)2}×860=723mm 纵向受拉钢筋As的应力 σs=Nk(ek-Z)/(AsZ)=345640×(1182.58-723)/(1809×723)=121.45N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ＝1.1-0.65ftk/(ρctσs)=1.1-0.65×2.01/(0.0171×121.45)=0.371 第- 18 -页 共-30-页 故最大裂缝开展宽度 Wmax=αctψ σs (2.7c+0.11α/ρct)γ Es=2.1×0.371× 满足要求。 121.45×(2.7×30+0.11×20/0.0201)×0.7=0.070mm<0.3mm 52.0×10 6.4柱牛腿设计 6.4.1牛腿几何尺寸的确定： 牛腿截面尺寸与柱宽相等，为400mm，牛腿顶面的长度为800mm，相应牛腿水平截面长度为1200mm。取牛腿外边缘高度为h1＝300mm，倾角ɑ＝45°,于是牛腿的几何尺寸如图6-1所示。 图6-1 牛腿几何尺寸及配筋图 6.4.2牛腿几何尺寸的验算： 由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，a＝750－9000＝－150mm，即取ɑ＝0， 则 Fvk＝Dmax＋G3k＝276.04＋54.72＝330.76kN Fhk＝Tmax＝11.34kN 第- 19 -页 共-30-页