发布时间 : 星期五 文章高支模计算书扣件式（与板立杆共用）-1更新完毕开始阅读77230c5f2e60ddccda38376baf1ffc4ffe47e2be
模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κ
QDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×2300/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=74.365kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κ
QDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×2300/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=82.069kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(74.365,82.069)=82.069kN/m
（图3）
面板强度简图
1、强度验算
（图4）
面板弯矩图
Mmax=0.285kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.285×106/24000=13.061N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×2300/1000)×1=58.85kN/m
（图5）
面板挠度计算简图
（图6）
面板挠度图(mm)
ν=0.357mm≤[ν]=1500/((10-1)×400)=0.417mm
满足要求 三、次楞验算
由可变荷载控制的组合：
q1= 1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×(Qk+κ
QDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×2300/1000)×1500/1000/(10-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×1500/1000/(10-1)=12.394kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2= 1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a
=1.35×(0.2+(24+1.5)×2300/1000)×1500/1000/(10-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1500/1000/(10-1)=13.678kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(12.394,13.678)=13.678kN/m
（图7）
面板强度计算简图
1、强度验算
（图8）
次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.427kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.427×106/(83.333×1000)=5.642N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图9）
次楞剪力图(kN)
Vmax=4.138kN
τmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1.1×4.138×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.365N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计， qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)
=(0.2+(24+1.5)×2300/1000)×1500/1000/(10-1)=9.808kN/m
（图10） 挠度计算简图
（图11）
次楞挠度图(mm)
νmax=0.128mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm
满足要求
4、支座反力
根据力学求解计算可得： Rmax=8.173kN Rkmax= 5.86kN
四、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为6，故可将主楞的验算力学模型简化为6+2-1=7跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:7 跨距为：(等跨)0.271
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：