某发电公司发变组继电保护整定计算书 联系客服

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t= 1s

1.3.5.2 主变过负荷保护(在装置内用主变过流保护代替,靠保护压板退出

实现)

TA:1250/1 1)动作电流

Iop.j=Krel3IN/(Kre3na)=1.053775.5/(0.9531250)=0.685A 取0.7A

2)动作时限

t= 9s 发信号

1.3.6 主变非电量保护

1)主变轻瓦斯 250~300cm3,延时O S 信号

2)主变重瓦斯:强油循环 Φ80 油流速1.0—1.2m/s OS停机 3)压力释放:OS停机

4)主变冷却器全停 延时OS信号

延时60㎜停机

5) 油温高75℃ 延时30㎜ 停机 6)主变绕组温度高1=100℃ 发信号 7)主变红组温度高T=75℃ 信号

1.3.7 #1发变组断路器短引线差动保护

TA: A柜14LH、25LH; B柜15LH、26LH, na=3000/1=3000 原来孙工计算是1500/1,蓝色为2008.06.24接到更改后改动的,现在再改回来变比为1500/1

保护原理: 差动过电流元件

(1) 动作电流Iop.

1) 躲过穿越最大故障电流时的不平衡电流

Iop.1)= KrelIunb.max=0.1 IB-525/0.0119=0.13109.97/0.0119=924 A 2) 躲过最大负荷电流

Iop.2)= Krel Il.max=1.33718.1=933.5 A 选取Iop.=940 A

Iop.j= Iop./na=940/3000=0.32 A 取0.32 A (2) 动作时限

t=0 s 跳5011DL及5012DL

以上计算的整定值如与调度部门提供的整定值不一致,请按调度部门提供的整定值进行修改。(以上为2008.06.24日修改的定值) 保护原理: 差动过电流元件

(3) 动作电流Iop.

3) 躲过穿越最大故障电流时的不平衡电流

Iop.1)= KrelIunb.max=0.1 IB-525/0.0119=0.13109.97/0.0119=924 A 4) 躲过最大负荷电流

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Iop.2)= Krel Il.max=1.33718.1=933.5A 选取Iop.=940 A

Iop.j= Iop./na=940/1500=0.626A 取0.63 A (4) 动作时限

t=0 s 跳5012DL及5022DL

以上计算的整定值如与调度部门提供的整定值不一致,请按调度部门提供的整定值进行修改。(该定值为2008.11.21修改回来)

1.4 高厂变保护 DGT-801

1.4.1 高厂变纵差动保护整定计算 (1) 基准侧二次额定电流计算

It.n=Il.n=ST.N/(3UNnTA)=51000/(336.33800)=5.842 A (2) 最小动作电流 Iop.0=0.6 3It.n=3.5A (3) 最小制动电流 Ires.0=0.83It.n=4.1A (4) 制动系数斜率 Kres=0.5

(5) 灵敏系数

(3)

Iop= Kres(0.8663Ik5/nTA/2- Ires.0)+ Iop.0=0.5(12.95-2.8867)+4.33=9.36 A

(3)

式中 Ik5—见1.1.4.2.5 在高厂变6KV侧三相短路时6KV侧电流 灵敏系数 Ksen=25.907/9.36=2.76 (6) 二次谐波制动比

取K2ω=0.15

(7) 差动电流速断动作电流计算

取 Iop.up=63It.n=635.84=35.05A取35A

*

差动电流速断动作电流相对值IOP.UP=6,其中It.n为高厂变基准侧(6KV侧Ⅰ分支)

的额定二次电流值(为5.84A)

(8) 高厂变联结组别和实际运行变比。

1) 高厂变高压20KV侧,TA变比为2500/5,完全星形YN接线方式,二次侧额定电 流为

Ih.n=ST.N/(33Uh.n3nTA)=2331500/(33203500)=3.637 A 2) 6.3KV、Ⅰ侧TA变比为4000/5,完全星形YN接线方式。 6.3KV、Ⅱ侧TA变比为4000/5,完全星形YN接线方式。 3) 保护要求两侧TA的差动电流为”电流和”接线方式。 4) 平衡系数。

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低压侧平衡系数 Kbel.l=1

高压侧平衡系数 Kbel.h = Il.n/ Ih.n=3.608/(3.63732)=1.984

(9) 动作时限 t=0 s 全停

1.4.2高厂变高压侧复合电压过流保护(后备)

采用双分支复合电压过流保护逻辑框图,见《DGT—801装置技术说明书》中图

6—35—2。

按《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》及《DGT—801装置技术说明书》

的规定进行整定计算。

TA:2500/5=500

TV:装于高厂变6KVAB分支出口(6/3)/(0.1/3)

1.4.2. 1 复合电压整定值 (1) 低电压定值:

躲过电动机自起动6KV母线最低残压(B分支)

Ust.min=

S1?T.NKSTSM.ST?U???M.N??UT.N?2?SS1???X1?X3?//X4??T.B?X7??T.NSS.BKSTSM.ST???UM.N???????UT.N???2

=

131.5?6?????420?6.3?22?51131.5?6???0.1855??????0.0119?0.01944?//0.03057???1004206.3??????

=0.657 (1#发电机已并网)

UOP=( Ust.min/Krel)3Un.2=0.657/1.103105=0.5973105=62.7 V 取62 V (A分支同B分支) (2) 负序电压定值:7V(相电压) 。 1.4.2.2 电流元件动作电流

Iopj=Krel3In/(Kr3na)=1.231472/(0.953500)=3.72A 取3.8 A 1.4.2.3 灵敏度计算

高厂变低压侧最长动力电缆末端两相短路时的电流 (一根YJV-3.6/6,3395,0.516Km动力电缆) (2) (3)

IK=0.8663IK636.3/20=0.86631671736.3/20=4560.2A (3)

IK6-见1.1.4.2.6节

(2)

∴对于电流元件:Ksen= IK/ na/Iopj=4560.2/500/3.72=2.45>1.5 满足要求 此时低压出口TV二次的负序相电压U2为

U2=j0.38295/〔0.2721+j(0.093+0.38295)〕3100/3/2=100/3/230.6985

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=20.16V

∴对于负序电压元件: Ksen=20.16/7=2.88>1.2

灵敏度满足要求

高厂变低压侧最长动力电缆末端三相短路时,低压母线TV二次线电压U1 U1=(0.2721+j0.093)/[0.2721+j(0.093+0.3792)]3105=0.5273105=55.39 V 对于电压元件: Ksen=62/55.39=1.12<1.3 灵敏度不满足要求。

1.4.2.4 动作时限:

与高厂变低压厂用分支过流Ⅱ段动作时限配合 取t1=0.7 +△t =0.7+0.3=1.0S 跳6KV分支断路器

(在DGT-801保护装置技术说明书图6—35-2逻辑框图中应增设判别分支故障条件)

t2= t1+△t =1+0.3=1.3 S 全停

1.4.3 高厂变6KV分支(A,B)零序过电流保护(后备)

高厂变6.3KV侧中性点9.09Ω小电阻接地,变压器设置跳闸的单相接地保护,中性点

TA的变比na.0=100/5=20, DGT-801装置的变压器零序电流保护设置两段电流元件和两套

时间元件(每套两段时间)。

1.4.3.1 单相接地保护一次动作电流3I0.op计算 与6.3KV A(B)母线所接出线设备单相接地保护配合计算。最大出线为输煤电源馈

线,与输煤电源馈线的单相接地保护动作电流(≒0.13920=92A)配合计算,即 3I0.op = Krel33I0.op.max=1.2392=110.4A

取3I0.op =110A

3I0.op.j=I0g1= I0g2=110/20=5.5A 灵敏系数为

(1)

Ksen=IK/(3I0.op)=400/110=3.63>2

1.4.3.2 单相接地保护动作时间计算。设置两段时间 t1=t11 =t0.max+△t =0.4+0.3=0.7 s

式中t0.max—为最大出线 单相接地保护动作时间

△t=0.3 保护动作后 跳A(B)分支断路器(两台) t2=t21= t11 +△t=0.7+0.3=1 s 保护动作后 跳各侧断路器

1.4.4 高厂变过负荷和通风启动保护整定计算 1.4.4.1 高厂变通风起动

TA:na =2500/5=500

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