发布时间 : 星期日 文章某发电公司发变组继电保护整定计算书更新完毕开始阅读7da7592eed630b1c59eeb555
t= 1s
1.3.5.2 主变过负荷保护（在装置内用主变过流保护代替，靠保护压板退出
实现）
TA：1250/1 1）动作电流
Iop.j=Krel3IN/(Kre3na)=1.053775.5/(0.9531250)=0.685A 取0.7A
2）动作时限
t= 9s 发信号
1.3.6 主变非电量保护
1）主变轻瓦斯 250~300cm3，延时O S 信号
2）主变重瓦斯：强油循环 Φ80 油流速1.0—1.2m/s OS停机 3）压力释放：OS停机
4）主变冷却器全停 延时OS信号
延时60㎜停机
5) 油温高75℃ 延时30㎜ 停机 6）主变绕组温度高1=100℃ 发信号 7）主变红组温度高T=75℃ 信号
1.3.7 #1发变组断路器短引线差动保护
TA: A柜14LH、25LH; B柜15LH、26LH, na=3000/1=3000 原来孙工计算是1500/1，蓝色为2008.06.24接到更改后改动的，现在再改回来变比为1500/1
保护原理: 差动过电流元件
(1) 动作电流Iop.
1) 躲过穿越最大故障电流时的不平衡电流
Iop.1)= KrelIunb.max=0.1 IB-525/0.0119=0.13109.97/0.0119=924 A 2) 躲过最大负荷电流
Iop.2)= Krel Il.max=1.33718.1=933.5 A 选取Iop.=940 A
Iop.j= Iop./na=940/3000=0.32 A 取0.32 A (2) 动作时限
t=0 s 跳5011DL及5012DL
以上计算的整定值如与调度部门提供的整定值不一致,请按调度部门提供的整定值进行修改。（以上为2008.06.24日修改的定值） 保护原理: 差动过电流元件
(3) 动作电流Iop.
3) 躲过穿越最大故障电流时的不平衡电流
Iop.1)= KrelIunb.max=0.1 IB-525/0.0119=0.13109.97/0.0119=924 A 4) 躲过最大负荷电流
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Iop.2)= Krel Il.max=1.33718.1=933.5A 选取Iop.=940 A
Iop.j= Iop./na=940/1500=0.626A 取0.63 A (4) 动作时限
t=0 s 跳5012DL及5022DL
以上计算的整定值如与调度部门提供的整定值不一致,请按调度部门提供的整定值进行修改。（该定值为2008.11.21修改回来）
1.4 高厂变保护 DGT－801
1.4.1 高厂变纵差动保护整定计算 (1) 基准侧二次额定电流计算
It.n=Il.n=ST.N/(3UNnTA)=51000/(336.33800)=5.842 A (2) 最小动作电流 Iop.0=0.6 3It.n=3.5A (3) 最小制动电流 Ires.0=0.83It.n=4.1A (4) 制动系数斜率 Kres=0.5
(5) 灵敏系数
(3)
Iop= Kres(0.8663Ik5/nTA/2- Ires.0)+ Iop.0=0.5(12.95-2.8867)+4.33=9.36 A
(3)
式中 Ik5—见1.1.4.2.5 在高厂变6KV侧三相短路时6KV侧电流 灵敏系数 Ksen=25.907/9.36=2.76 (6) 二次谐波制动比
取K2ω=0.15
(7) 差动电流速断动作电流计算
取 Iop.up=63It.n=635.84=35.05A取35A
*
差动电流速断动作电流相对值IOP.UP=6,其中It.n为高厂变基准侧(6KV侧Ⅰ分支)
的额定二次电流值(为5.84A)
(8) 高厂变联结组别和实际运行变比。
1) 高厂变高压20KV侧,TA变比为2500/5,完全星形YN接线方式,二次侧额定电 流为
Ih.n=ST.N/(33Uh.n3nTA)=2331500/(33203500)=3.637 A 2) 6.3KV、Ⅰ侧TA变比为4000/5，完全星形YN接线方式。 6.3KV、Ⅱ侧TA变比为4000/5，完全星形YN接线方式。 3) 保护要求两侧TA的差动电流为”电流和”接线方式。 4) 平衡系数。
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低压侧平衡系数 Kbel.l=1
高压侧平衡系数 Kbel.h = Il.n/ Ih.n=3.608/(3.63732)=1.984
(9) 动作时限 t=0 s 全停
1.4.2高厂变高压侧复合电压过流保护(后备)
采用双分支复合电压过流保护逻辑框图,见《DGT—801装置技术说明书》中图
6—35—2。
按《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》及《DGT—801装置技术说明书》
的规定进行整定计算。
TA：2500/5=500
TV：装于高厂变6KVAB分支出口（6/3）/（0.1/3）
1.4.2. 1 复合电压整定值 (1) 低电压定值:
躲过电动机自起动6KV母线最低残压(B分支)
Ust.min=
S1?T.NKSTSM.ST?U???M.N??UT.N?2?SS1???X1?X3?//X4??T.B?X7??T.NSS.BKSTSM.ST???UM.N???????UT.N???2
=
131.5?6?????420?6.3?22?51131.5?6???0.1855??????0.0119?0.01944?//0.03057???1004206.3??????
=0.657 (1#发电机已并网)
UOP=( Ust.min/Krel)3Un.2=0.657/1.103105=0.5973105=62.7 V 取62 V (A分支同B分支) (2) 负序电压定值:7V(相电压) 。 1.4.2.2 电流元件动作电流
Iopj=Krel3In/(Kr3na)=1.231472/(0.953500)=3.72A 取3.8 A 1.4.2.3 灵敏度计算
高厂变低压侧最长动力电缆末端两相短路时的电流 (一根YJV－3.6/6,3395,0.516Km动力电缆) (2) (3)
IK=0.8663IK636.3/20=0.86631671736.3/20=4560.2A (3)
IK6－见1.1.4.2.6节
(2)
∴对于电流元件:Ksen= IK/ na/Iopj=4560.2/500/3.72=2.45>1.5 满足要求 此时低压出口TV二次的负序相电压U2为
U2=j0.38295/〔0.2721+j(0.093+0.38295)〕3100/3/2=100/3/230.6985
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=20.16V
∴对于负序电压元件: Ksen=20.16/7=2.88>1.2
灵敏度满足要求
高厂变低压侧最长动力电缆末端三相短路时,低压母线TV二次线电压U1 U1=(0.2721+j0.093)/[0.2721+j(0.093+0.3792)]3105=0.5273105=55.39 V 对于电压元件: Ksen=62/55.39=1.12<1.3 灵敏度不满足要求。
1.4.2.4 动作时限:
与高厂变低压厂用分支过流Ⅱ段动作时限配合 取t1=0.7 +△t =0.7+0.3=1.0S 跳6KV分支断路器
(在DGT－801保护装置技术说明书图6—35－2逻辑框图中应增设判别分支故障条件)
t2= t1+△t =1+0.3=1.3 S 全停
1.4.3 高厂变6KV分支(A,B)零序过电流保护(后备)
高厂变6.3KV侧中性点9.09Ω小电阻接地,变压器设置跳闸的单相接地保护,中性点
TA的变比na.0=100/5=20, DGT-801装置的变压器零序电流保护设置两段电流元件和两套
时间元件(每套两段时间)。
1.4.3.1 单相接地保护一次动作电流3I0.op计算 与6.3KV A(B)母线所接出线设备单相接地保护配合计算。最大出线为输煤电源馈
线,与输煤电源馈线的单相接地保护动作电流(≒0.13920=92A)配合计算,即 3I0.op = Krel33I0.op.max=1.2392=110.4A
取3I0.op =110A
3I0.op.j=I0g1= I0g2=110/20=5.5A 灵敏系数为
(1)
Ksen=IK/(3I0.op)=400/110=3.63>2
1.4.3.2 单相接地保护动作时间计算。设置两段时间 t1=t11 =t0.max+△t =0.4+0.3=0.7 s
式中t0.max—为最大出线 单相接地保护动作时间
△t=0.3 保护动作后 跳A(B)分支断路器(两台) t2=t21= t11 +△t=0.7+0.3=1 s 保护动作后 跳各侧断路器
1.4.4 高厂变过负荷和通风启动保护整定计算 1.4.4.1 高厂变通风起动
TA：na =2500/5=500
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