发布时间 : 星期四 文章国家游泳馆结构抗震超限审查申报表(doc55页)更新完毕开始阅读8061cd0af11dc281e53a580216fc700aba685242
超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表
1. 基本情况
建设单位 工程名称 建设地点 建筑面积 申报日期 勘察单位 安评单位 设计单位
钢结构复核。
3. 勘察报告基本数据
北京市国有资产经营有限责任公司 北京国家游泳中心
北京市奥林匹克公园中心区
80000m2（赛时）、100000 m2（赛后） 2004年6月21日
中航勘察设计研究院（综合甲级） 北京市地震局震害防御与工程地震研究所
场地类别
III类 201m/s 约50m
设计地震分组 1组
平均剪切波速 覆盖层厚度 液化类别
8度地震作用下，地基土无液化可能 45.90m 约12m
±0.00黄海标高 地下室基坑埋深
桩基持力层名称埋深
中建国际国家游泳中心设计联合体
⑥层卵石，埋深约28m，平均有效桩长18m
2. 抗震设防标准
抗震设防烈度 8度 抗震设防类别 乙类 倍讯易 //pxyi.net/
中国建筑工程总公司
中建国际（深圳）设计顾问有限公司（综合甲级） 澳大利亚PTW建筑师事务所 澳大利亚Arup工程顾问有限公司
4. 基础设计概况
4.1 基础类型：ф400钻孔压灌桩，平均有效桩长18m
桩 型 单桩竖向承载力设计值（KN） 承压桩一 承压桩二 承压抗拔桩 1200 1200 1200 单桩抗拔承载力设计值（KN） 200 350 600 试桩极限 承载力（KN） 2481（抗压） 2481（抗压） 1430（抗拔） 6ф16 6ф20 12ф20 主 筋 数 量 （根数） 1641 517 2208
设计地震动参数
2.1 建筑抗震设计规范，50年超越概率63％，用于赛时下部砼结构、看台钢结构设计 2.2 北京奥林匹克中心区工程场地地震安全性评价应用报告，100年超越概率63％，用于赛后下部砼结构、上部钢结构、跳台结构设计；100年超越概率3％，用于上部
4.2 桩基设计：
a. 赛后 不计地下水浮力＋泳池满水＋静荷载×1.35＋活载×1.4——确定承压桩 b. 赛时 满计地下水浮力＋静荷载×0.9（泳池无水）——确定抗拔桩 c. 赛后 满计地下水浮力＋静荷载×0.9（泳池无水）——复核抗拔桩
d. 赛后 不计地下水浮力＋重力荷载×1.25＋泳池满水＋地震作用×1.3或风荷载×1.4 ——复核承压桩（单桩竖向承载力设计值×1.2）
4.3 基础沉降和差异沉降 4.3.1 基础最大沉降 计算方法 分层总和法手算 JCCAD GB50007-2002 JGJ94-94 Mindin 实体深基法 最大沉降29.01 （mm）
4.3.2 最大差异沉降
最大差异沉降大部分发生在筒体、泳池连接区，其斜率＜0.001
采取措施：设置局部沉降后浇带
23.01 33.30 26.34
4.4.3 承台、底板截面、配筋主要结果
承台厚度 1600mm
底板厚度 500mm
底板板面ф18-150 （通长）
板底ф18-150 （通长）、承台边附加ф20-150 承台底面ф25-150 ～ ф28-75
混凝土强度等级
C35
5. 建筑结构布置和选型
外部钢结构 单层
±0.00以上高度（上弦钢管中心）30.587m 新型多面体空间延性钢框架结构
内部砼结构 4层
±0.00以上高度22.825m
现浇钢筋混凝土多筒体－框架结构；
配置整体变形协调附加钢筋
4.4 承台底板设计 4.4.1设计工况及方法 最不利设计工况：
满计地下水浮力—底板静荷载×0.9＋上部墙柱传来（静荷载×1.35＋活荷载×1.4）桩反力（桩反力中扣除水浮力影响，若桩反力为拉力，则不计）
设计方法：
1. 带柱帽倒无梁楼盖经验系数修正法
2. 带柱帽倒无梁楼盖厚板有限元分析（SAFE）
3. 文克尔模型（模拟桩）变厚度厚板有限元分析（SAFE） 4. 按桩最大反力设计单独承台
4.4.2控制标准
4.4.2.1 按4.4.1四种设计方法全控，取最不力内力组合设计截面、配筋 4.4.2.2 底板底面配筋
控制正常工作状态下裂缝宽度≤0.2mm
整体地下室2层
±0.00以下深度（底板底面）11.8m
设沉降、收缩后浇带贯通落地的现浇钢筋混凝土结构
结构高宽比 外包钢结构
防震缝： ±0.00以上内部混凝土结构设防震缝切割成4部分子结构（其间部分二层
弱连廊，采用橡胶垫滑动铰支承，支座宽度满足罕遇地震下位移要求，侧向加防止滑落措施）
±0.00以下比赛池、跳水池、热身池池壁与内部混凝土主体结构间设防震缝兼伸缩缝断开，减小振动噪音对比赛影响
质量分布： 休闲娱乐中心、比赛大厅比赛池、跳水池空旷质量中心与平面形心偏心存
内部砼结构
30.587/176.538 ＝ 0.173 22.825/24 ＝ 0.951
在，偏向比赛区、热身区方向约5％
建筑平面和竖向规则性：
内部混凝土各子结构：平面、竖向基本规则均匀。但存在少量局部转换，看台斜板错
马道、风管荷载
a) 马道梁上加分布线荷载2.5 kN/m。
b) 两边虚线框区域每个节点加1kN荷载，吊风管。 c) 部分马道梁端节点加5kN荷载作为音箱、维修荷载。
马道
楼面连接，冰球场后张有粘结预应力大梁引起质量刚度变化等不利因素
外包钢结构：基本规则均匀。新型结构待验证；因建筑设备功能要求，支承于＋1.009m、
马道
马道 马道
＋6.35m钢筋混凝土梁，预埋件焊接连接承受剪力、拉力、弯矩，灌浆承压
楼屋盖整体性：内部混凝土结构楼盖板厚180～200mm，上部钢结构屋盖厚7.211m、外包ETFE气枕结构：自身无质量，新型充气结构，可能存在积水加荷危险
墙体厚3.472m（5.876m）
抗震等级：
6. 结构计算分析及主要结果
6.1 荷载作用分析、取值及组合 6.1.1 重力荷载分析及取值
混凝土结构：详结构施工图设计总说明
钢结构：
墙、屋面重力荷载分析及取值
ETFE充气枕及连接支承构件0.25 kN/m2，设备、管道0.25 kN/m2，共0.5 kN/m2。在墙、屋面内外表面均输入0.25 kN/m2（考虑到可能的声学材料，附加0.15 kN/m2），实际墙、屋
2
面内外表面均为0.4 kN/m。
混凝土结构: 框架
一级 一级 特一级
球节点荷载：每个节点加球自重0.6kN。
两个显示屏荷载：悬挂点集中荷载5kN/个，详荷载图 排烟风机荷载：下列区域内的点每点加2kN，详荷载图
x=-1.2，y=29.57 至 x=9.61,y=23.44
x=18.03,y=20.43 至 x=30.65,y=31.25 x=13.22,y=-71.39 至 x=24.04,y=-77.52 x=32.45,y=-80.52 至 x=45.07,y=-69.71
屋面玻璃窗荷载：玻璃窗周边梁加2.26kN/m荷载，详荷载图 考虑可能的悬挂广告等，下弦每节点加2kN荷载。
屋面活载：0.3 kN/m2< 雪荷载，活载与雪载不同时组合，故合并计入雪荷载。 6.1.2雪荷载（活荷载）分析与取值 基本雪压s0 =0.55kN/m2，（规范100年重现期0.45 kN/m2，参照维护结构风洞试验报告取值，提高安全度） 1 雪1（均布）、活1 积雪分布系数μr 1.0
剪力墙、筒体 支承钢结构框架
钢结构： 采用不超过12层钢框架结构抗震措施
0.6875kN/m2 0.55kN/m2
0.4125kN/m2
2 雪2（北风）、活2 积雪分布系数μr 0.75、1.25
0.6875kN/m2 0.4125kN/m2 3 雪3（南风）、活3 积雪分布系数μr 0.75、1.25
0.4125kN/m2 0.6875kN/m2
4雪4（西风）、活4 积雪分布系数μr 0.75、1.25
屋面雨水荷载分析，100年一遇，天沟积水深113mm，计1.4超载系数，屋面雨水荷载为0.29 kN/m2 < 0.55 kN/m2(雪荷载)，屋面雨水荷载不另计，但需加强管理。
6.1.3风荷载分析与取值
基本风压w0=0.5kN/m2（100年重现期） B类地貌
风压高度变化系数μz 墙体统一取μz20 =1.25 屋盖统一取μz30 =1.42 体型系数μs如下（俯视图）
-0.7风向
+0.8
-0.6 -0.5
0.4125kN/m2
-0.7
0.6875kN/m2 风振系数βz取1.0（计及30m高建筑，Tx1=1.12s，Ty1=1.2s，水平风振影响小）
1 风1（南风） 2
-0.4375kN/m
5雪5（东风）、活5 积雪分布系数μ
r 0.75、1.25