发布时间 : 星期日 文章单层混凝土结构工业厂房设计更新完毕开始阅读82bb1b21bed126fff705cc1755270722192e5966
0.559 0.326 3．内力正负号规定
本例题中，排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定如图3-82所示，后面的各弯矩图和柱底剪力
均未标出正负号，弯矩图画在受拉一侧，柱底剪力按实际方向标出。
图3-82
3.9.7排架内力分析
1．永久荷载作用下排架内力分析
永久荷载作用下排架的计算简图如图3-83（a）所示。 图中的重力荷载及力矩根据图3-79确定，即
由于图3-83(a)所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按顶为不动铰支座计算内力。按照表3-19计算的柱顶反力系数，柱顶不动铰支座反力Ri可根据表3-9所列的相应公式计算求得，即
求得柱顶反力Ri后，可根据平衡条件求得柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上
重力荷载之和。恒载作用下排架结构的弯矩图、轴力图和柱底剪力分别见图3-83(b)、(c)。
图3-83
2．屋面可变荷载作用下排架内力分析
排架计算简图如图3-84(a)所示。屋架传至柱顶的集中荷载Q1?36kN,它在柱顶及变阶处引起的力矩分别为
按照表3-19计算的柱顶反力系数和表3-9所列的相应公式可求得柱顶不动铰支座反力Ri即 则排架柱顶不动铰支座总反力为：
排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图3-84（b)、（c)所示。
图3-84
3．屋面可变荷载作用下排架内力分析 （1）Dmax作用于A柱
计算简图如图3-86(a)所示。其中吊车竖向荷载Dmax、Dmin在牛腿顶面处引起的力矩分别为： 按照表3-19计算的柱顶反力系数和表3-9所列的相应公式可求得柱顶不动铰支座反力Ri分别为 排架各柱顶剪力分别为
排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图3-86（b)、（c)所示。
图3-86
（2）Dmax作用于B柱
同理，将作用于A柱情况的A、B柱内力对换，并改变内力符号可求得各柱的内力。 （3）Tmax作用于AB跨柱
当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图3-90(a)所示。
由表3-9得,a?(3.9?1.2)/3.9?0.692则柱顶不动铰支座反力RA、RB分别为 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力分别为
排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图3-90（b)所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力图只改变符号，数值不变。
图3-90
4．风荷载作用下排架内力分析 （1） 左吹风时
计算简图如图3-92（a)所示。
柱顶不动铰支座反力RA、RB及总反力R分别为 各柱顶剪力分别为
排架内力图如图3-92（b)所示。 （2） 右吹风时
将图3-92(b)所示A、B柱内力图对换，并改变内力符号后即可。
图3-92
3.9.8内力组合
以A柱内力组合为例。控制截面分别取上柱底部截面I-I、牛腿顶截面ⅡⅡ和下柱底截面Ⅲ-Ⅲ，如图3-53所示。表3-20为各种荷戴作用下A柱各控制截面的内力标准值汇总表。
表中控制截面及正号内力方向如表3-20中的例图所示。荷载效应的奉基本组合设计值按式(3-24)进行计算。在每种荷载效应组合中，对矩形和I形截面柱均应考虑以下四种组合，即
(1)?Mmax及相应的N、V (2)?Mmax及相应的N、V; (3)Nmax及相应的M、V； (4)Nmin及相应的M、V。
表3-20
控制截面及正向内力 吊车水平荷载效应SQK Tmax作用吊车竖向荷载效应SGK 荷载永久荷载效类别 应SGK 屋面可变荷载效应SGK 风荷载效应SQK Dmax作用在Dmax作用在左风 右风 A柱 B柱 在AB跨 弯矩图及柱底 截面剪力 序号 I-I MK NK II-II MK NK MK III-III NK VK ① 15.53 295.40 -45.03 339.70 22.35 381.44 7.57 ② 2.41 36.00 -6.59 36.00 3.02 36.00 1.08 ③ -27.22 0 111.46 462.25 49.34 462.25 -6.98 ④ -27.77 0 1.26 96.75 -62.1 96.75 -7.12 ⑤ 0 0 0 0 +62.1 0 8.26 ⑥ 19.46 0 19.46 0 165.83 0 24.41 ⑦ -27.28 0 -27.28 0 -140.24 0 -16.65 由于本例不考虑抗震设防，对柱截面一般不需进行受剪承载力计算。故除下柱底截面Ⅲ-Ⅲ外，其他截面的不利内力组合未给出所对应的剪力值。
对柱进行裂缝宽度验算和基础地基承载力计算时，需采用荷载效应的标准组合和准永久组合的效应设计值。表3-2l和表3-22为A柱荷载效应的基本组合和标准组合。