发布时间 : 星期日 文章锅炉房课程设计说明书更新完毕开始阅读98ac425c27c52cc58bd63186bceb19e8b9f6ec56
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逆流冲洗时间 逆洗用水量 逆流小时用水量 小正洗流速 小正洗时间 小正洗用水量
t2 G2 G’2 W3 t3 G3
min t t/h m/h min t t/h m/h min t t/h t t/h
选取 选取
W2F't22?0.785?30
?606030 0.785 1.57 15 10 1.96 11.78 15 10 1.96 11.78 7.845 23.08
W2F’==2×0.785 选取 选取
W3F't315?0.785?10
?6060小正洗小时用水量 G’3 正洗流速 正洗时间 正洗用水量 正洗小时用水量
W4 t4 G4 G’4
W3F’==15×0.785 选取 选取
W4Ft415?0.785?10
?6060'离子交换器还原一次总∑G 量
∑G’
W4F’==15×0.785
离子交换器小时最大耗G1+G2+G3+G4=3.14+0.785+1.96+1.9Gzr+G4’=11.30+11.78
3.4 盐溶液制备设备的计算
采用盐溶解器制备盐溶液，有浓度不易控制，设备腐蚀严重等缺点。所以，本设计采用盐溶液池作为还原液的制备设备。考虑到工业用盐含杂质物较多，因此在浓盐溶液池中装有过滤装置。 （1）配置盐液用水量Q1，
Q1?B136.34??2.27m31000?Cy1000?0.06，
其中 B——每次还原的理论耗盐量，又计算得136.34kg（表2） Cy——还原盐液浓度，一般5~8%，本设计取6%。 （2）还原一次所需浓盐液池的体积V1
V1?1.2?B1.2?136.34??0.63m31000Cby1000?0.26
其中 Cby——饱和盐液浓度，在室温下为26%。
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徐若鸿：青岛市机械制造厂锅炉房设计
（3）还原一次稀盐液溶液池的体积V2
V2?1.2Q1?1.2?2.27?2.72m3。
（4）盐溶液泵的容量Qy
Qy?1.2?Q1?60?h?1.2?2.27?60?2.72m3/h60，
式中 τh——还原时间，设计中由再生一次用盐液量及再生流速而定。
离子交换器再生（盐液）系统简单，管路不长，盐溶液泵扬程Hy可取150~200kPa。所以，本设计盐溶液泵选用102型塑料泵两台，一台运行，一台备用。盐泵流量为6t/h，扬程为196kPa；电机功率1.7kW，转速2900r/min。
3.5 锅炉给水的除氧
（1）决定除氧方法、选择除氧设备
该型锅炉要求给水含氧量低于0.1mg/L，给水温度为104℃，而原水中溶解氧含量高达7.7~9.6mg/L，故需除氧。另一方面，对于单台蒸发量为2t/h以上的工业锅炉，根据GB1576—85水质标准也应考虑除氧。
因热力喷雾式除氧器由较好的除氧效果，而且，当除氧器的出力在较大范围内变动时，除氧效果仍能保持稳定。出水含氧量可降至0.03mg/L以下，能满足锅炉给水的水质要求。锅炉房待除氧的最大水量G
''G?Gzg?Ghs?21.49?2.10?19.39t/h
综合考虑上述因素，本设计选用SO403-0-0型喷雾式热力除氧器一台，额定出力20t/h，工作压力0.023MPa，工作温度104℃，进水温度40℃。选配一个10m3除氧水箱，以作锅炉给水箱之用。
（2）除氧器耗汽量计算
由前面计算得知，除氧器耗汽量Dq约为2.10t/h。然而，根据热力喷雾式除氧器的特点，当除氧器没有排汽冷却器时，除氧器排气中的蒸汽损失量约为除氧器总耗汽量的1%。因此，除氧器实际耗汽量为
Gq?2.10(1?0.01)?2.12t/h
此量为连续排污扩容器产生的二次蒸汽量D’q和锅炉供给除氧器的新蒸汽量Dwq之和。连续排污扩容器产生的二次蒸汽量D’q=192.6kg/h（详见后面计算）。
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故除氧器新蒸汽耗量为
Dwq?2120?192.6?1927.4kg/h
（3）凝结水箱中混合水温的计算
凝结水和软水混合后的水温th可由下式决定：
'Gzrtzr?Ghsths℃ th?'Gzr?Ghs式中：Gzr、Ghs’——软水量及厂区凝结水回水量，分别为11.30、8.09t/h； tzr、ths——软水及凝结回水温度，分别为13、95℃。
如此，混合水温
th?11.30?13?8.09?95?47.23℃
11.30?8.09能满足SO403-0-0型喷雾式热力除氧器对进水温度（40℃）的要求。
3.6 锅炉排污
（1）锅炉的排污系统
SHL10-1.3型锅炉有连续排污装置，为了节能设计中选用了连续排污器一台，以回收部分排污水的热量。扩容器产生的二次蒸汽用于给水除氧，排出的高温热水引至锅炉房浴室水箱，通过盘管加热器加热洗澡水。
锅炉的定期排污引入排污降温池，冷却至40℃以下再排入下水道。 为了锅水化验需要，每台锅炉单独设有一台锅水取样冷却器。 （2）排污扩容器选择计算
在排污扩容器中，由于压力降低而汽化所形成的二次蒸汽量Dq’可按下式计算：
'Dq?'Dpw(i'??i1')(i?i)x''1'1kg/h
式中 D’pw——进入扩容器的排污水量，近似取用锅炉排污量，
D’pw≈Dpw=1.39t/h；
i’——锅炉工作压力下饱和水的焓，P=1.3MPa，i’=826kJ/kg；
i’1——扩容器工作压力下饱和水的焓，P=1.3MPa，i’=826kJ/kg； i”1——扩容器压力下饱和蒸汽的焓，2706 kJ/kg；
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x——二次蒸汽的干度，本设计取0.98； η——排污管热损失系数，设计取0.97。
1.39?103(826?0.97?502)?D??192.6kg/h
(2706?502)?0.98'q扩容器所需的容积
V?
'KDq?R?m3
式中 K——容积富裕系数，本设计取1.4；
υ——二次蒸汽比容，其值为0.9018m3/kg；
RV——扩容器中，单位容积的蒸汽分离强度，设计取600 m3/ m3·h。 ?V?1.4?192.6?0.9018?0.405m3
600根据计算所需扩容器容积，本设计选用Ф650型连续排污扩容器一台，其容积为0.75m3。
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