发布时间 : 星期六 文章热轧板带钢1780更新完毕开始阅读9ef7ef6b5f0e7cd185253667
辽宁科技大学课程设计 第 29页
91.55?103540Mw??=??1.24?107kg.mm
2222Ml?9549?N7500?9549??103?10?7.16?107kg.mm n1007Pglgj1.24?10Mw2 ? ?? ??0.58kg/mm330.1?6000.1?Dgj7.16?107Ml??3.31kg/mm2 ??330.2?6000.2?Dgj 第二强度理论公式：
2 ?p?0.375??0.625?2?4?d
?p?0.375?0.58?0.625?0.582?4?3.312?2.32kg/mm2 ﹤???=20kg/mm2；
故工作辊辊颈强度满足要求。
辊头强度校核
轧辊传动端辊头只承受扭矩，辊头受力情况是属于非圆截面扭转问题，有理论分析结果得知，最大剪切应力发生在中点处 ?max?MnMn? 3Wn??s Mn?9549?N7500?9549??103?10?7.16?107kg.mm n100 ??0.208，s?(Dg?10)?0.25?(800?10)?0.25?197.5mm 则计算得到?max7.16?1072??44.7﹤=65 ?kg/mm??30.208?197.5 故辊头强度满足要求。 注：N=7500N根据表1 （3）工作辊与支承辊接触应力校核
1）工作辊与支承辊间的法向正应力（最大值位于接触表面中部）
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赫兹公式：?max?
q?r1?r2? (26)
??k1?k2?r1r2式中 q：接触表面单位长度上的负荷，kg.mm； r1,r2：工作辊与支承辊的半径，mm;；
1??21??12 k1,k2：与轧辊材质有关的系数；其中k1?，k2?。
?E2?E1 ?1，?2：材料的泊松比； E1,E2：材料的弹性模量
由于当工作辊与支承辊材质不同时，工作辊??0.25，支承辊??0.28
1??121?0.282 支承辊 k1???1.54?10?5kg/mm2 (27) 4?E13.14?1.9?101??21?0.252?52工作辊k2? ??1.99?10kg/mm4?E23.14?1.5?10.27?10q?P?1373?771.50kg.mm则接触应力： L17803?max?q?r1?r2???k1?k2?r1r2=
771.50?(400?750)2?29.3kg/mm???'?=220?53.14?(1.54?1.99)?10?400?750kg/mm2；
2）工作辊与支承辊间的法向切应力
?max?0.304?max (28)
?max?0.304?29.3?8.91kg/mm2﹤???=65kg/mm2；
故工作辊与支撑辊接触应力校核满足要求。
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4.2.2 电机能力校核
以精轧轧第一道次为例。
1. 轧制力矩：Mzh?80.58t.m；
2. 附加摩擦力矩：
轧制过程中，轧件通过辊间时，在轴承内以及轧机传动机构中有摩擦力产生，所 谓附加摩擦力矩， 是指克服这些摩擦力所需力矩， 而且在此附加摩擦力矩的数值中， 并不包括空转时轧机传动所需力矩。组成附加摩擦力矩的基本数值有两大项，一为 轧辊轴承中的摩擦力矩，另一项为传动机构中的摩擦力矩。 轧辊轴承中的摩擦力矩：
Pd Mm1??f1?1?4?P?d1?f1 (29)
22 式中： P—轧制力； d1—轧辊辊颈直径；
f1—轧辊轴承摩擦系数，它取决于轴承构造和工作条件，取 f1=0.003；
Pd?f1?1?4?P?d1?f1=1373.27×0.6×0.003=2.47t.m 22传动机构中的摩擦力矩：
则 Mm1??1?Mzh?Mm1 Mm2?? (30) ???1??i?1?Mm2—换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩
?1—传动机构的效率，即从主电机道闸机的传动效率，取?1=0.97； i—主减速比，i=5.5；
?1?Mzh?Mm1?1??80.58?2.47?? 则Mm2??=?1??1?????0.47t.m ???i5.5?0.97????1?附加摩擦力矩：Mm?Mm1?Mm2?2.47?0.47?2.94 t.m 3. 空转力矩：
空转力矩是指空载转动轧机主机列所需的力矩。
N7500MH?9549?9549??10?4?71.62t.m
n100Mk?0.3MH?0.03?71.62?2.15t.m 式中： MH－电机的额定力矩，t.m；
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Mk－空转力矩，t.m； N－电机功率，kW。
4. 电机能力校核
由于校核的是最大转速时的电机能力，因此不考虑主电机轴上的动力矩 Md。作 用在主电机轴上的力矩为：
M80.58?2.94?2.15?19.74?MH?71.62t.m (31) M?zh?Mm?Mk?i5.5 则M?MH，因此电机能力满足要求。 同理，其它各架轧机。
附表1