发布时间 : 星期四 文章13M跨普通钢筋混凝土梁下部结构计算书更新完毕开始阅读aa4a03a2ba0d4a7302763aff
13米空心板梁桥下部结构计算书
4、防撞墙:0.34(防撞墙截面面积根据下图使用cad软件算出)×25×13m =110.5KN
5、栏杆：（0.22×25）/1.9×13=37.6KN
对于空心板梁、由于支点密集，上部结构梁体重量与铺装层重量可以当作均布荷载施加在盖梁上。人行道和栏杆、防撞栏也可当作均布荷载施加在相应的范围内。
因此：上部结构梁体换算均布荷载=（2192.2+551.4）/16=171.5KN/m(16m梁体范围内) 栏杆与人行道均布荷载=（37.6+224.3）/2.7=97KN/m (2.7m梁体范围内)） 防撞墙均布荷载=（170）/1=170KN/m（边板范围内） 6、盖梁荷载
盖梁截面面积=(1.4×1.0）=1.4m2 盖梁线重p=1.4×26=36.4KN/m
4.2汽车活载
汽车荷载按城B计算，按顺桥向移动荷载，求出支座可变荷载的支反力最大值。 1、 单列汽车产生的双孔重载墩顶大支反力，布载图示下下图
N= 13×25+130=455KN
M=130（车道集中力见下图）×0.27(支座中心至墩中心线距离)=35.1 KN-m
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2、单列汽车产生的单孔重载墩顶最大支反力： N=13×25/2+130=162.5KN
M=162.5×0.27(支座中心至墩中心线距离)=43.9KN-m 3、冲击系数取0.316
4.3单位m宽人行道人群荷载产生的最大支反力 1、单列汽车产生的双孔重载，布载图示下下图 N= 13×5=65KN M=0 KN-m
2、人群单孔重载最大支反力为： N=13×5/2=32.5KN
M=32.5×0.27(支座中心至墩中心线距离)=8.775KN-m
4.5水平荷载 1、 制动力
本桥各支点墩高、桥墩形式和刚度均一致，且支座均是板式橡胶支座，因此各墩的水平力分配刚度一致，制动力应各支点平均分配。
根据规范规定，按全桥重载计算制动力 P=(33×25+130) ×2×0.1=191KN 单支点分配到的制动力P=191/6=31.8KN
本桥支座顶面至墩柱低高度为0.042+1.1+1.147=2.289m 制动力产生的中墩单柱墩底弯矩M=63.6×2.289/5=29.1KN-m
2、温度力求温度零点距0号台距离:由于各墩刚度相同，故温度零点为距桥台16.5m。 1）桥墩与支座联合抗推刚度 A、桥墩悬臂刚度 I???0.8464?0.021m4
7 K1?6EI?6?2.8?10?0.021?71960KN/m 33h3.66B、每个支座的抗推刚度
K2?FG0.2?0.15?1000n??64?45714KN/m h0.042式中：G=1000(橡胶支座的剪切模量，来源于《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》
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（JTG D62-2004）第8.4.1条；n=64为墩顶双排支座个数。 C、桥墩与支座串联后的联合刚度为 K?K1K2?27960KN/m
K1?K22）桥墩温度力P=6.5(桥墩至零点距离)×0.00001（线膨胀系数）×20（温度）×27960 =36.3KN
3） 桥台温度力
P=16.5(桥墩至零点距离)×0.00001（线膨胀系数）×20（温差）×45714/2(桥台为单排支座) =75.4KN
4） 温度力产生的墩底内力
中墩单柱：M=36.3×2.289/5=16.7KN-m 桥台：M=75.4×2.289=172.6KN-m
5 计算假定
根据《公预规》（JTG D60-2004）第8.2.1条规定，如果当盖梁的线刚度之比大于5，多柱式盖梁可以当作连续梁计算。本桥两者线刚度比大于5，因此按偏安全的连续梁计算。
6 中间桥墩盖梁、立柱荷载及效应计算
盖梁计算控制断面取各支点截面、各跨跨中截面，并从中按最大值控制。下图是断面示意：
ABCDEFGHIABCDEFGHI
6.1 永久恒载 1、荷载布置图
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2、 恒载效应结果 断面 弯矩(KN-m) 剪力KN A -159 465 B 185 -70 C D E -206 -361 F 107 -3.4 G -218 371 H 112 6.3 I -196 383 －255 88.7 379 14 -159.24-159.24-254.91-254.91186.30186.30-217.75-205.92-195.74-217.75-205.92-195.7488.70107.28112.3788.70107.28112.37恒载弯矩图恒载弯矩图
370.99370.99368.08368.08383.50383.50358.41358.41464.68464.68310.50310.5069.7769.77378.70378.70434.47434.4714.0014.00361.32361.32350.70350.703.383.38-6.29-6.29恒载剪力图恒载剪力图
3、 墩柱底恒载效应
计算图示见上图，下表给出墩柱底截面恒载效应图（已含墩柱自重）
断面 轴力KN 弯矩(KN-m)
6.2 汽车荷载效应
对于盖梁的活载计算，一般是根据前面计算出来的单车最大支点反力，然后使用车轴轮对在盖梁横向进行布载计算。对于具有墩顶横梁的T梁或小箱梁，因为横梁刚度大，一般使用偏心受压法和杠杆法进行车辆偏心和对称布载。但对于铰接板梁结构，由于墩顶没有横梁、且板梁的支座密集，因此可以使用车辆轮对直接在盖梁上布载，这种方法与杠杆法相比效应结果稍大，因此是偏安全的。本桥盖梁采用这种方法计算盖梁的活载效应。
上述原则确定后，就可以根据每个截面的内力影响线使用单位人群支反力集度和单列汽车支点荷载在盖梁各自的区域内横向移动进行影响线最不利加载。鉴于连续梁的内力影响线手算很繁琐，本桥计算采用了《桥梁博士3.1版》进行计算。下面给出控制盖梁计算的双孔重载各断面的活载效应计算结果。
A 790 0 C 828 0 E 727 0 G 754 0 I 757 0 第 6 页 共 16页