发布时间 : 星期六 文章13M跨普通钢筋混凝土梁下部结构计算书更新完毕开始阅读aa4a03a2ba0d4a7302763aff
13米空心板梁桥下部结构计算书
G-G截面 设计剪力值(KN) 对应弯矩值(KN-m) 斜裂缝水平投影长度（m） 腹板宽度（m） 截面有效高度（m） 纵向钢筋配筋率 配箍率 截面尺寸上限抗力（KN） 截面尺寸是否满足 截面构造下限抗力（KN） 截面是否构造配筋 砼与箍筋抗力Vcs（KN） 弯起钢筋抗力Vsb（KN） 斜截面总抗力VR（KN） 斜截面总抗力是否满足
3、从盖梁短期组合内力表中，得出正常使用抗裂性控制弯矩M=-487 KN-m,使用《桥梁博士》计算出截面裂缝宽度??0.078mm<[?]?0.2mm，抗裂性满足规范要求(见盖梁正常使用短期荷载组合裂缝包络图（立柱未示）)。
最大剪力 -362.2 -214.96 0.365 1.40 0.96 0.365 0.0002 -4846.793 是 -1229.76 是 -1611.389 0.00 -1756.3 是 最小剪力 -934.6 -411.1 0.27 1.40 0.96 0.365 0.002 -4846.793 是 -1229.76 是 -1611.389 0.00 -1756.3. 是 0.0980.0640.0830.0970.0800.0370.0780.0550.061盖梁正常组合短期效应组合裂缝包络图
8.2 立柱验算
根据立柱内力组合表，可以得出立柱承载能力基本组合和正常使用抗裂组合控制内力：
最大轴力 N M N M 基本组合 1590 144 1170 213 短期组合 1010 131 842 168 最大弯矩 根据上表内力，立柱采用Φ800mm截面，截面配置16Φ16HRB335,截面配筋见下图，截面最小配筋率为0.6%，大于规范规定的最小配筋率0.2%，满足规范要求。
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立柱配筋图
将基本组合荷载代入《桥梁博士3.1版》中验算正截面强度，得出最大弯矩对应NR=7100KN,大于Nj=1590KN,最大轴力对应抗力NR=75100KN ，大于Nj=1170KN。截面抗力满足规范要求。
将短期组合荷载代入《桥梁博士3.1版》中验算裂缝宽度，因弯矩很小，截面均处于小偏心受压状态，截面不会出此案开裂情况，故截面抗裂性也满足规范要求。
9 承台计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.5.3条)规定，当外排桩基础距墩台身边缘的距离等于或小于承台高度时，承台短悬臂可按“撑—系杆体系”验算抗压承载力和系杆的抗拉力。
本桥顺桥向桩间距为1.4m，桩中心距离墩台中心0.7m<承台高1.0m，因此根据本条按撑—系杆体系”验算抗压承载力和系杆的抗拉力。
按承台顶最大轴力N=6550KN验算。下图是承台钢筋布置图
横断面结构图
9.1 撑杆抗压验算
s－系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离，取为40mm； d－系杆钢筋直径，取为12mm； b－桩的支撑宽度，b＝0.4m；
h0－承台有效高度，h0＝1.0－0.04＝0.96m；
a－撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离，取a＝0.15*h0＝0.14m； θ－撑杆压力线与系杆拉力线的夹角，为arctan（h0/（a＋x））＝65.4度； Dd－撑杆压力设计值，Dd＝Nd/sinθ＝7203.9kN； Td－系杆拉力设计值，Td＝Nd/tanθ＝2998.8kN； ha＝s＋6d＝0.04＋6×0.025＝0.19m； t－撑杆高度，t＝b*sinθ＋ha*cosθ＝0.43m；
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bs－撑杆计算宽度，3倍桩径为1.2m，故取bs＝16.6m为承台全宽； As－计算宽度范围内系杆钢筋截面积，As＝120×113.1＝13500mm。 ε1＝（Td/（As*Es）＋0.002）cotθ＝0.0004； fcuk－混凝土立方抗压强度标准值，为25MPa； fcds－撑杆混凝土轴心抗压强度设计值，
fcds＝fcuk/（1.43＋304*ε1）＝16.1MPa>0.48fcuk＝12MPa，故取fcds＝12MPa； γ0－结构重要性系数，取为1.0；
γ0*Dd＝7203.9kN fsd－系杆钢筋抗拉强度设计值，为280MPa； 其它参数与2.4中相同； γ0*Td＝2998.8kN h0、bs、As、fcuk、γ0与2.4中相同； ax－墩台边缘至桩边缘的距离，为0.25m； m－剪跨比，m＝ax/h0＝0.25/0.96＝0.26<0.5，故取m＝0.5； P－斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P＝100*As/（bs*h0）＝0.085<2.5， 故取P＝0.085； Vd－剪力设计值，为6550/2=5975 kN； γ0*Vd＝6550kN<0.9×10×（2＋0.6*P）fcuk*bs*h0/m ＝0.9×10×（2＋0.6*0.085）25×16600×960/0.5 ＝29417kN 故斜截面抗剪满足要求。 9.4 桩抗冲切验算 Fld－冲切力设计值，取柱的最大轴力1590kN； bx、by－柱作用面积的边长，bx＝by＝0.8m； ax、ay－冲跨，ax＝0.9m，ay＝0.1m； λx、λy－冲跨比，λx＝ax/h0＝0.94，λy＝ay/h0＝0.11； αpx、αpy－冲切承载力系数， αpx＝1.2/（λx＋0.2）＝1.05，αpy＝1.2/（λy＋0.2）＝3.87； ftd－混凝土轴心抗拉强度设计值，为1.23MPa； 抗力=0.6*ftd*h0*（2*αpx*（by＋ay）＋2*αpy*（bx＋ax）） ＝0.6×1230×0.96×（2×1.05×（0.8＋0.1）＋2×1.6×（0.8＋0.9）） ＝5193kN>Fld＝1590kN 故墩柱向下冲切满足要求。 -4 0.5 -4 0.5 2 2 第 13 页 共 16页 13米空心板梁桥下部结构计算书 10 桩基础计算 本桥中墩下部结构采用承台桩基础,承台为整体式承台，基础采用40*40cm的预制打入桩，老桥部分利用原桥桩基；新老桩基规格与配筋一致。 10.1 承台底顶荷载 见7.3承台底内力组合表 10.2桩身内力计算 按“m”法计算单桩内力，计算时地基系数取用4500KN/m3。计算工具使用《桥梁博士》的基础多排弹性桩模块，下图是程序计算参数。 下表是各种组合情况下的桩基控制内力表。 基本 断面 P 最大轴力 N M P 最大弯矩 N M 组合 3.4 467.9 19.6 3.4 350.7 30 短期 组合 4.9 339.6 22.5 4.9 283.6 31.4 标准 组合 4.9 373.4 34.9 4.9 290.9 29.4 第 14 页 共 16页