发布时间 : 星期二 文章某办公楼建筑结构设计及计算书（本科） - 图文更新完毕开始阅读ac1942e8f7ec4afe05a1df87
四、梁端剪力和柱轴力的计算：
1、恒载作用下：
例：第4层：荷载引起的剪力：VG=VH=（12.24×2.4+4.5×6.5）/2 =29.31 KN
VH=VJ=（9.95×1.95+2.81×2.5）/2 =13.21 KN
本方案中，弯矩引起的剪力很小，可忽略不计。 G柱： N底=56.81+29.31=86.12 KN 柱重：0.4×0.4×3.6×25=14.40 KN N顶= N底-14.40=71.72 KN H柱： N底=76.68+29.31+13.21=119.20 KN
N顶= N底-14.40=104.80 KN
恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）
荷载引起的剪力 层次 GH跨 VG=VH 4 3 2 1
2、活载作用下：
例：第4层：荷载引起的剪力：GH跨：VG=VH=6.5×4.6/2=14.95 KN HJ跨：VH=VJ=3.9×1.95/2=3.80 KN G柱：N顶= N底=9.75+14.95=24.70 KN H柱：N顶= N底=19.50+14.95+3.80=38.25 KN
活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）
柱轴力 G柱 N顶 71.72 165.08 258.44 351.80 N底 86.12 179.48 272.84 366.2 N顶 104.80 228.01 351.22 474.43 H柱 N底 119.20 242.41 365.62 488.83 HJ跨 VH=VJ 13.21 9.98 9.98 9.98 29.31 24.42 24.42 24.42 层次 荷载引起的剪力 GH跨 VG=VH HJ跨 VH=VJ 3.80 3.80 3.80 3.80 G柱 柱轴力 H柱 N顶=N底 38.25 76.50 114.75 153.00 N顶=N底 24.70 49.40 74.10 98.80 4 3 2 1 14.95 14.95 14.95 14.95 五、框架梁的内力组合：
1、结构抗震等级：
根据《抗震规范》，本方案为二级抗震等级。 2、框架梁内力组合：
本方案考虑了三种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk，1.35 SGk +1.0 SQk
及1.2SGE+1.3SEk。
考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。
ηγ
vb
梁端剪力增大系数，二级取1.2。 =0.75(梁)
Re
各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果如下表：
各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果如下表：
层截次 面内γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk] V=γRe[ SGk调幅后 SQk调幅后 位力 置 SEk(1) SEk(2) 1.35SGk 1.2SGk+ +1.0SQk 1.4SQk γRemaxl+M b M ηvb（M r1 2 b）/ln +V Gb] M -19.90 -5.06 34.68 -34.68 13.63 -54.00 -31.93 -30.96 G V 29.31 14.95 -8.72 8.72 24.60 41.61 54.52 56.10 52.49 M -49.25 -13.33 -22.00 22.00 66.10 -28.78 -79.82 -77.76 4 H左 V 29.31 14.95 8.72 -8.72 41.61 H右 V 13.21 3.80 -16.06 16.06 -2.751 29.26 21.63 21.17 M -32.33 -8.06 78.44 -78.44 -43.76 -109.20 -51.71 -50.08 G -109.20 V 24.42 14.95 -21.03 21.03 8.20 49.21 47.92 50.23 78.89 M -50.91 -13.37 -42.25 42.25 -93.03 -10.64 -82.10 -78.95 3 H左 V 24.42 14.95 21.03 -21.03 49.21 8.20 47.92 50.23 M -31.91 -9.06 38.57 -38.57 4.81 -70.40 -52.14 -50.98 H右 V 9.98 3.80 -30.86 30.86 -19.40 40.78 17.27 17.30 M -32.33 -8.06 86.73 -86.73 51.84 -117.29 -51.71 -50.08 G -117.29 V 24.42 14.95 -22.80 22.80 6.48 50.94 47.92 50.23 82.27 -82.10 -79.81 2 H左 -117.75 V 24.42 14.95 22.80 -22.80 50.94 6.48 47.92 50.23 M -31.91 -9.06 56.09 -56.09 21.90 -87.48 -52.14 -50.98 H右 V 9.98 3.80 -44.87 44.87 -33.06 54.44 17.27 17.30 M -32.33 -8.06 83.64 -83.64 48.83 -114.27 -51.71 -50.08 1 G -114.27 79.01 V 24.42 14.95 -21.12 21.12 8.11 49.30 47.92 50.23 M -50.91 -13.37 -53.66 53.66 -104.15 0.48 -82.10 -79.81 H左 -104.15 V 24.42 14.95 21.12 -21.12 8.11 49.30 47.92 50.23 -87.48 113.58 M -50.91 -13.37 -61.45 61.45 -117.75 8.08 -70.40 80.65 -93.03 24.60 54.52 56.10 -62.12 73.37 M -38.58 -10.04 20.08 -20.08 -19.66 -52.28 -62.12 -60.35 -79.82 -54.00 H右 M -31.91 -9.06 48.98 -48.98 14.96 -80.55 -52.14 -50.98 -226.77 105.66 V 9.98 3.80 -39.18 39.18 -27.51 48.89 17.27 17.30 3、跨间最大弯矩的计算：
以第一层GH跨梁为例，说明计算方法和过程。 计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。 1）均布和梯形荷载下，如下图：
VG= -（MG+MH）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2
若VG-（2q1+q2）al/2≤0，说明x≤al，其中x为最大正弯矩截面至G支座的距离，则x可由下式求解： VG-q1x-x2q2/（2al）=0
将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值： Mmax=MG+VGx-q1x/2-xq2/（6al）
若VG-（2q1+q2）al/2>0，说明x>al，则x=（VG+alq2/2）/（q1+q2） 可得跨间最大正弯矩值：
Mmax=MG+VGx-（q1+ q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2 若VG≤0，则Mmax=MG
2）同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图：
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VG= -（MH+MJ）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VG=q1x+x2q2/l
可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MH+VHx-q1x2/2-x3q2/3l