发布时间 : 星期日 文章汽轮机课程设计：某型50MW汽轮机最末级的变工况热力核算更新完毕开始阅读c32e573131126edb6f1a102c
3.7，隔板漏汽损失
?
?hu=?hu-?hl=110.607-0.266=110.341 kJ/kg 取dp=75cm，?p=0.5cm，zp=3
?hp??dp?pAnzp?hu?0.0568 kJ/kg
3.8，湿汽损失
湿气损失公式如下计算得：
?x?x??hx??1?02??ht*??hn???hb???hc2??hl??hp??ht??hf?0.1155?103.22712???11.9227kJ/kg?? 四，轮周效率及级的内效率
通过轮周有效比焓降计算轮周功率：
?
Pu=?hu-?hl=110.607-0.266=110.341 kJ/kg 轮周效率：
?u??hu?hP?*u?u*?0.7474 E0?ht??1?hc2?ht级的内功率：
△hi=?ht*??hn???hb???hc2??hl??hp??ht??hf??hx?97.4539 kJ/kg Pi=G△hi=33.6x97.4539=3274.4510 kw 级的内效率:
?ri??hi?hi?*?0.6601 E0?ht??1?hc2
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第三章 变工况下的热力校核计算
一，已知条件
表—2 原始数据 设计工况下参数 变工况下参数 流量 G=33.6kg/s（120.96t/h） G1=40.32kg/s 喷嘴平均直径 dn=2.004m dn=2.004m 动叶平均直径 db=2.0m db=2.0m 级前压力 p0=0.0134Mpa p0=0.0134Mpa 级前干度 x0=0.903 x0=0.903 喷嘴圆周速度 u1=314.6m/s u1=314.6m/s 动叶圆周速度 u2=314m/s u2=314m/s 反动度 Ωm=0.574 Ωm=0.574 级前余速动能 Δhc0=11.05kJ/kg Δhc0=11.05kJ/kg 喷嘴数度系数 φ=0.97 φ=0.97 喷嘴出气角 α1=18°20’ α1=18°20’ 喷嘴高度 ln=0.665m ln=0.665m 喷嘴出口截面积 An=1.321m2 An=1.321m2 级后压力 p2=0.0046Mpa p21= 0.0046Mpa 级后干度 x2=0.866 x2=0.866 动叶出口截面积 Ab=2.275m2 Ab=2.275m2 动叶出气角 β2=32°54’ β2=32°54’ 变工况条件：G1=40.32kg/s，p21= p2=0.0046Mpa，h21=2311 kJ/kg 二，确定排汽状态点1
由已知条件h21=2311 kJ/kg，p21= 0.0046Mpa查水和蒸汽性质计算软件得： 比容1/??? =V= 27.3878228 m^3/Kg, S21=7.6122 干度x21?0.898
计算在设计工况下临界速度： k1=1.035+01x0.903=1.1253 a?k1p2????1.1253?0.0046?106?26.407?369.7197（m/s）
在设计工况下已经算出?2?404.548m/s，由于?2?a，那么在变工况条件下G1=40.32kg/s ? G=33.6kg/s，?21 ? ?2?a可知在变工况下末级动叶片
*出口是超临界的，可用压力与流量成正比的关系求出p01,p01,p11。
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*喷嘴前滞止压力p01：
喷嘴前的滞止参数为: h0*=h0+△hc0=2363.56+11.05=2374.61 kJ/kg 由s0=7.3363 kJ/(kg?℃)查得：p0*=0.01453864Mpa， t0*=53.32℃，
3
v0*=9.35155 m/kg，x0*=0.906
**G1(MPa) p01?p0G?0.0145?1.2?0.0174喷嘴前压力p01:
1(MPa) p01?p0GG?0.0134?1.2?0.016喷嘴后压力p11：
喷嘴后的参数：
**
由hlt=h0-△hn=2374.61-62.895=2311.72 kJ/kg，从而查得：
3
p1=0.00905014 Mpa，t1t=43.87℃，v1t=14.3084677 m/kg，x1t=0.8879
1p11?p1GG?0.00905?1.2?0.0109(MPa)
三，为确定动叶出口蒸汽状态点2，估算变工况下末级的各项损失： 摩擦损失：
?hf1??hfGG1211(kJ/kg) ?pp2?0.20312?1.2?1?0.169湿汽损失： 取估算值x21?0.898
?hx1??hx漏汽损失
?ht11?x21?h?1?x?1651?0.898(kJ/kg) ?12.8?136.59?1?0.866?11.696?hp1??hp?ht1?ht165(kJ/kg) ?0.151543136.59?0.183式中?ht1?167.33(kJ/kg)是估计p01?0.016MPa到p21?0.0046MPa之间的理想焓降。
余速损失：
取估算值?21?G127.3878kg/m3
3.3878222kg/m?(kJ/kg) （=26.4071?hc21??hc2(G1??21)?24.48(1.2?27)?37.91226.4071?在设计工况下已经算出）
损失之和:
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??h??hf1??hp1??hx1??hc21?0.169?0.183?11.696?37.91?49.958
kJ/kg
在h-s图-3上，由点1沿p21等压线截取??h?49.958kJ/kg，则得动叶实际出口状态点2，有h21?2261.042kJ/kg,?21? 图—3
126.7600kg/m3,x21?0.8776
四，动叶栅计算
4.1，动叶通道最小截面临界压力的确定
欲求动叶出口实际速度w21，考虑到动叶出口速度是超临界的，帮不能用连续性方程式计算，为此需先求取动叶喉部的临界压力(p2)cr,(?2)cr.。
动叶喉部的临界压力(p2)cr：
等熵指数：?21?1.035?0.1x2?1.035?0.1?0.8776?1.1228 取?s=376.5m/s
?p21?cr??
?G1??s40.32?376.5??0.00594Mpa ??Ab?cr?212.275?1.1228- 12 -