发布时间 : 星期一 文章汽轮机课程设计：某型50MW汽轮机最末级的变工况热力核算更新完毕开始阅读c32e573131126edb6f1a102c
由(p2)cr?0.00594MPa查水和蒸汽性质计算软件得：
由于临近压力介于1点和2点之间，因此临界压力点的熵可估算为，1点和2点熵的平均值，（7.6122+7.4503）/2=7.5313
(?2)cr?121.503kg/m3，此时
4.2，动叶出口汽流速度
在新的流量G1下 ?p21?cr? p21=0.0046Mpa，则为超临界流动，在动叶通道最小截面上蒸汽达到临界压力?p21?cr，汽流在斜切部分继续膨胀加速，发生偏转，压力从?p21?cr下降为出口压力p21。这时汽流出口速度为： (?2)cr??21(p2)cr动叶实际出口速度： 式中?h0b斜=32.61kj/kg
是由(p2)cr?0.00594MPa到p21?0.0046MPa间的有效焓
1(?2)cr?1.1228?0.00594?21.503?106?378.699(m/s)
降
?21?(?2)2cr?2?h0b斜?378.6992?2?32.61?103?456.7635（m/s）
4.3，确定汽流状态点2 动叶出口偏转角： sin(?2??)?sin?2(?2)cr?21.(?2)cr?2378.69926.407?sin32?54'?456.?0.553 .763521.503 (?2??)?33.57?
又?2?32?54'那么??33.7??32.9??0.67?。
作动叶出口速度三角形，由速度三角形求出c21或按下式求c21:
22c21??21?u2?2?2u2cos(?2??)?456.76352?3142?2?456.7635?314?cos33.57??2261.198(m/s)
21 校核余速损失：?hc'21?c2?2259.0322?103（kJ/kg）,与原估计值?hc'21?37.91?34.1122kJ/kg相差3.8kJ/kg， ??h=46.158kj/kg，重新确定点2，h'21?2264.842kJ/kg，查软件的比容?21=26.8077925 m^3/Kg，干度x21= 0.8791考虑到余速损失之间的差值不大，因此，(p2)cr,?22,?等 均不必重新计算。
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4.4，确定汽流状态点3和4
动叶损失?hbf??2?212(?12?1)?11.27(kJ/kg)
沿p22线，由点2向下截取?hbf??11.27(kJ/kg)，得点3，
'h31?2253.572kJ/kg,?31?126.6662kg/m3，
2?21S31?7.4237 KJ/(Kg?C)
** 动叶滞止理想焓降?hb:?h1b1?2?2?452.9222?0.952?103?113.8860(kJ/kg).
* 由动叶出口理想状态点3向上?hb得动叶进口滞止状1?113.8860(kJ/kg)，*?02170..0态点4*（2368.1858），puMPa。
估计动叶理想焓降：
2w21?1w112??hb1??()? ?22??w21?=103.3167（kj/kg）
式中
w11取设计值，?=0.97。 w21 由点3垂直向上截取?hb1=103.3167kJ/kg,得动叶进口状态点4（,2356.8887）,
1查得p41=0.01033Mpa，与估计值较接近，?41=kg/m3,x=0.9046 校核
12.8716动叶假想过程线无误，不需重新拟定。
五，喷嘴栅的计算
5.1，重新确定汽流状态点4
暂不考虑撞击损失，因其数值小，影响不大，则可认为点4即是喷嘴出口的蒸汽状态点。
41初算喷嘴出口实际速度：c11= 喷嘴出口处音速：
40.32?12.8716G1==392.8712（m/s)
1.321?4Amx1=1.035+0.1X41=1.035+0.1x0.9046=1.1255
c10=x1p41 141?=1.1255?0.01033?106?12.8716=386.8401(m/s)
因为c11>c10，则汽流在喷嘴斜切部分发生偏转，但c11与c10相差很小，偏转
角?不大，故先暂不考虑偏转，先算出动叶实际出口速度w11，以便初步校核?hb1。 w11?c2?u2?2c11u1cosa1=
392.87122?314.62?2?392.8712?314.6cos18020'111- 14 -
=136.6502（m/s） 动叶理想焓降：
1?w212w112?1?456.76352136.65022?（)-()?=105.663(kj/kg）?h'b1?（）?（）= ??3?0.972????2?10?0.95??hb1??h'b1?103.3167?105.663??2.3463（KJ/Kg）
重定点4，由点3垂直向上取?h'b1?105.663kJ/kg，得点4（2359.235kj/kg），此时，p11=0.010514Mpa，?4=
1kg/m3，X41 = 0.9053。
12.66965.2喷嘴喉部的临界压力（p1）er的确定
作喷嘴假想过程线7-4，并在其上取点5'，5\查得（p1)cr ,(?1)cr之值，再按下式求
G1。 Am k41=1.035+0.1x0.9053=1.1255
G1=k41 p1 cr ?1 crAm计算结果如表—3所示。 按表—3的数据作表—3 (p1)cr （Mpa） G1?（p1）cr曲线，如图—3所示。 Am0.0105 1 12.68430.0100 113.252 29.1429 0.0110 1 12.16570.0115 1 11.69030.0120 111.2526 0.0125 110.8484 (?1)cr （kg/m2） G1 （kg/m2?s) Am 图—2
30.4235 31.9007 33.2743 34.6447 36.012 - 15 -
37 36 35 34 33 32 31 30 29 0.01 0.0105 0.011 0.0115 0.012 0.0125 0.013 系列1 当
G140.32==30.52kg/（m2?s）时，由图70查得(p1)cr=0.01058Mpa，用4Am1.321点的熵查软件得：?41?12.8m^3/Kg。
5.3，计算喷嘴出口汽流速度
c1 k41p1 cr?cr1 ?1 cr=
1.126?0.01058?106?12.8=390.5（m/s）
?hn xie为临界压力点到4点的焓降2360.33-2359.235=1.095kj/kg
2=c11=2?hn xie ? c1 2?1095?390.52=393.3（m/s） cr5.4，重新动叶出口状态点4
390.512.8?4（c）??计算汽流偏转角：sin（a1??）=sina11cr?=sin18020'?393.312.66c11 ?41 cr0.3158则a1???18.41? 偏转角?=0.08度 由动叶进口速度三角形，得
22w11?c11?u1?2c11u1cos(a1??)=137.33m/s。
校核?hb1：
1?w212w112?1?456.76352137.332?()-()?=105.56（kj/kg）?hb1?（）?（）=?2?103? 0.950.972???????此值与?h'b1?105.663kJ/kg，相差甚微，则以以3点向上截取?hb1=105.56kj/kg为
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