发布时间 : 星期日 文章主跨100米柔性系杆钢管砼拱桥计算书(MIDAS)更新完毕开始阅读d1ca949b69dc5022aaea005e
S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书
即认为其结构刚度混合后与实际结构吻合良好。
3.2、系杆、不同加载过程中桥墩计算
活载横向分布:按杠杆法进行计算(横向分布系数在荷载组合时考虑进去) 4车道效应: =(83+66+49+31)*0.67/100=1.5343 3车道效应=(.83+.66+.49)*0.78=1.5444 2车道效应=.83+.66=1.49 按三车道考虑
冲击系数暂按0.2考虑,则考虑以上系数后结构活载组合系数为: 未计荷载变异系数:1.2*1.5444=1.85328
活载作用下吊杆力:
中吊杆均布荷载:=1.05*5=5.25吨 边吊杆均布荷载:=1.05*6.2=6.51吨 集中荷载:36吨
系杆计算的组合系数:
由于系杆按容许应力法计算,无需加荷载变异系数: 即:恒载+活载+温度+其它，则系杆计算的拉力为： 1781吨×sin(38.59)= 1111吨 钢绞线面积计算(Ry=1860Mpa)： 系杆安全系数取2.5，则：1860*0.4=744Mpa
需要的系杆总面积为：A=1111t/744Mpa=106股-15.24钢绞线 实际选用6根22-15.24钢绞线 单根系杆锚下张拉控制应力为：692Mpa
主桥墩横梁重量：S*A*r=7.8425*11.96*2.5=234.49075 t
主墩各阶段应力验算：
(1) 外侧应力（即靠引桥段墩身） (2) 内侧应力(靠近河床处应力) 墩身应力值(t/m2)
墩底 墩身工况 第一二根系杆与拱肋重 横梁安装了一半 拉第三根系杆 横梁安装完成 外侧(桥墩一侧) -14 -68 167 -225 内侧(河床一侧) -140 -111 -343 20.4 靠近墩底的相邻单元 外侧(桥墩一侧) -16 -53 138 -193 内侧(河床一侧) -127 -115 -303 -23 第 9 页 共 36 页
S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书
拉第四根系杆 桥面板安装 拉第五根系杆 桥面铺装 拉第六根系杆（成桥） 运营（活载）
温度影响: 基础变位影响:
9.6 -359 -123 -397 -161 -411 -214 109 -125 114 -123 105 -13.2 -305 -114 -339 -148 -356 -192 66 -124 68 -126 61 负为压应力，正为拉应力 3.3:成拱阶段主拱计算
3.3.1空钢管成拱 计算模型如图(仅示出部分模型):
拱脚水平位移:0.64mm
主墩内侧拉应力如图:内侧最大拉应力0.1Mpa 本阶段无需张拉系杆;
? 钢管应力
主拱钢管应力值(t/m2) 墩身工况 拱脚附近 1/4L 拱顶附近 第 10 页 共 36 页
S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书
钢管 上缘 空钢管合拢 -46 下缘 -1102 钢管 上缘 -560 下缘 -530 钢管 上缘 -669 下缘 -348
3.3. 2浇筑下管砼: 计算模型中，将上管砼的弹性模量设计一个足够的小值，以模拟上管的加载；由于钢管容重保留，此时得出的结果为应力叠加值； 钢管混凝土模型(中心为混凝土实体模型，周围为钢材实体模型):
第 11 页 共 36 页
S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书
主拱钢管应力叠加值(t/m2)
拱脚附近 墩身工况 钢管 上缘 下管砼浇筑 -38 下缘 -4847 1/4L 钢管 上缘 -2054 下缘 拱顶附近 钢管 上缘 下缘 -1386 为应力叠加值 备注 -2166 -2458 墩底最大拉应力:0.62Mpa 墩顶位移:3mm
拟在下管内砼结硬后张拉1和2号系杆
3.3.3 28天后张拉系杆1、2号系杆，浇筑上管及缀板砼 计算模型中，下管砼已参与受力，计算中，将已发生自重的下管砼及钢管的容重设为0，将上管砼的弹性模量设计一个足够的小值，以模拟上管的加载及应力叠加过程；
主拱钢管应力 (t/m2)
拱脚附近 墩身工况 钢管 上缘 单根系杆 上管及缀板砼 以前各阶段应-1880 800 -2998 下缘 900 -1800 -4847 1/4L 钢管 上缘 -318 -1031 -3721 下缘 114 拱顶附近 钢管 上缘 622 下缘 -407 两根系杆应在组合时*2 备注 -845 -1477 -2783 -2691 -421 本阶段应力值 -2621 第 12 页 共 36 页