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一起。
D 钢丝绳系好后，开动卷扬机，收拉钢丝绳，便将钢绞束从穿束端拉到另一端，将连接段割去便可张拉。
⑷ 张拉作业 ①张拉顺序
a 纵向、竖向预应力张拉顺序：可同时进行，也可先张拉纵向预应力，最后张拉竖向预应力。
B 各预应力钢束和钢筋张拉锚固顺序参见设计图。
C 纵向预应力钢束在纵向保证两端同步张拉，在箱梁横截面保证两边对称张拉。
②张拉工艺
主桥箱梁采用二向预应力结构，锚具及张拉设备见下表：
千斤顶型预施应力 纵向预应力 纵向预应力 竖向预应力 钢束型号 吨位KN 锚具型号 号 φ15.24-19 j高压油泵 ZB4-500 OVM15-19 YCW-400B YDC-250 φj15.24-12 Φ25精轧螺纹钢筋 OVM15-12 YGM(d0=25) ZB4-500 YC-60 ZB4-500 A．纵向预应力张拉工艺
砼强度达到设计的80%后，方可进行张拉。张拉过程中，张拉质量实行双控，以油压表为主，以伸长量进行校核，并控制在-3%～+6%之内，同时对回缩值进行控制，要求每个锚具回缩量不大于6mm，张拉工艺详见纵向预应力张拉工艺流程图图。其具体操作如下：
a．按要求将锚具、顶压器、千斤顶等组装就位，务必保证孔道、锚具、千斤顶的轴线相重合，达到“三对中”。
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b．主缸进油时，两端对称同时缓慢加载，以5Mpa一校核，两端用对讲机联系控制各自的速度，保证两端同时进行，达到设计吨位，校核伸长量。
c．为了减少钢绞线松驰而引起的应力损失，按1.05б
k
超张拉，达到张拉
应力时，关掉电源，持荷5分钟，让钢绞线应力趋于稳定状态。
d．锚固顶压采用在锚具前加顶压器方法进行，顶压作业完成后先主缸后顶压缸卸载，小缸进油后，校核回缩量，对超限情况进行再张拉，直到符合规定要求。
e．长度大于60m的钢绞线，一次张拉行程不够，采取倒顶重复张拉作业，倒顶次数根据钢绞线计算伸长量和千斤顶行程决定。
B．竖向预应力工艺 张拉程序如下：
0→初应力（0.1бk） 控制应力(бk) 持荷(5min) 初应力（0.1бk） 0 其操作要点为：
a．清除垫板上的水泥残渣，将螺帽拧到底部，然后将千斤顶就位对中，前卡撑在垫板上。
b．主缸进油至初应力，量油缸冲程，作为伸长量的初始读数。然后均匀加载至设计吨位，量取伸长值终值，并据此与理论值校核。
c．持荷5分钟，补足吨位后，紧固螺帽，拧固时必须保证紧固程度，以防回缩量超限。量油缸冲程，作为回缩量初值，然后回油至初应力，再量终值，得出回缩量E值。回油至零。
d．E值不得大于2 mm，伸长量控制标准为理论值的-5 %～+8 %。 F．为防止漏张拉，张拉后做好标志或采取两次张拉的办法。
6.6.1管道压浆是防止钢束锈蚀和保证钢束与混凝土之间握裹成整体的重要措施。因此，压浆要求必须密实和饱满。
6.6.2压浆时间在张拉完毕后24小时内（不得超过5天）进行。按设计要求R28强度大于50Mpa配制纯水泥浆。水泥浆配合比要严格控制水灰比不得大于0.45；水泥标号采用不低于525普通硅酸盐水泥，水泥浆中可掺加减水剂和
回缩初值M 回缩终值N 伸长初值M 伸长终值B 34
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微膨剂，掺量由试验确定，为防止钢束锈蚀，严禁掺入盐类；水泥浆要求有较好的流动性（指标应不超过6s）、和易性、颗粒小、泌水率小，以保证水泥浆能顺利压入管道。
6.6.3水泥浆拌合应均匀，先加水，后加水泥，拌合时间不少于1min。水泥浆放入压浆罐时，须要过滤，过滤网孔不得大于2.5×2.5mm。
6.6.4 压浆工艺 6.6.6管道压浆
①压浆前，应清除孔道内杂物、积水，切割锚具外留有一定长度的钢丝。切割位置应距有锚塞尾端3～4cm处，但不要烧伤锚具；
②用压力水（压浆泵供水）将管道冲洗干净，如有与相邻孔道串孔现象，应事先处理好才压浆。
③在压浆孔及出浆孔（排气孔）上，分别安装阀门管节，并接上压浆咀。 ④用小型砂浆拌和机拌制水泥浆。把拌好的水泥浆过筛后存放于储浆桶内，此时水泥浆仍应低速搅拌（防止沉淀），并经常保持足够的数量，以使每根管道的压浆能一次连续灌注完成。
⑤压注水泥浆，采取从一端压注的方法。压浆泵输出最高压力以保证压力管道内的灰浆密实为准（一般为0.6～0.7Mpa），并有适当的保压量。当压注的水泥浆从排气孔排出后，将排气孔堵塞，一直压注到另一端出浓浆后，关闭出浆阀门，待压力达到1Mpa（长束管道）时，压浆泵停机，同时关闭进浆孔阀门，以保持砂浆密实。
⑥孔道压浆完毕后，等待一定时间（夏季约30min左右），待砂浆流动性消失后，拆除压浆孔及出浆孔的阀门管节，并冲洗干净。卸管时，应先检查孔道内灰浆压力是否完全消失，可先稍扭开旋塞阀，观察是否有灰浆“反溢”现象，如有灰浆“反溢”，则应推迟拆卸时间。拆卸下来的扣碗应及时冲刷，准备下次再用。
⑦压浆过程中，若发现孔道局部漏浆，可在漏浆处用毡片盖好、贴严、顶紧堵漏，如果堵漏无效时，应向孔内压入清水，冲洗孔道，待漏浆处理好后，
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再重新压浆。
⑧夏季施工时，水泥浆温度不得高于25℃，否则应采取降温措施。 6.6.7 主梁施工过程中的线型控制
连续箱梁悬臂灌注期间的线型控制是一项十分重要的工作。引起箱梁线型变化的主要因素有梁段砼、挂篮重量、预应力张拉、温度变化、砼收缩徐变等引起的荷载等。施工过程中主要采取梁段挠度计算与观测相结合，施工监控委托有资质的单位进行，我单位积极配合其工作，做好常规观测和提供必要的技术参数等基础数据，在设计单位的指导下，对梁段的线形产生误差后采取逐段调整的方法进行，通过控制箱梁底模标高来进行控制。
⑴在模板定位前根据本梁段设计预拱值，挂篮弹性变形值，前梁段实测高程与设计差值，确定模型预抬高值。其立模标高按下式计算控制：
h（i+1）施= h（i+1）设±hi+ h挂±Δ测 式中：h（i+1）施：i+1截面立模标高。
h（i+1）设：i+1截面设计标高。
hi：i截面砼灌注后，在20℃时实际与设计计算标高之差值。 h挂：挂篮承载后弹性挠度。
Δ测：根据监测、测量资料分析得出的调整值。
⑵准确核实挂篮、模板、施工机具重量，在施工过程中要控制超重和不足，砼灌注时严禁胀模现象，保证梁体断面标准。
⑶加强线形观测。在每节梁顶中心线处埋3个观测点，每浇筑一节段梁体对标高进行六次观测，即：①灌注砼前观测；②灌注砼中监测；③灌注砼后观测；④预应力张拉前观测；⑤预应力张拉后观测；⑥移动挂篮后观测。在每次观测时对已成型的梁体亦进行同步观测，以便与设计预拱度值进行比较分析，找出预拱度与温度、悬臂长度、梁重等的变化规律，以便逐段调整，观测的时间均在早上9点钟前进行。
⑷控制砼的入模温度，砼拌料质量和水灰比，减少因砼收缩徐变对挠度的影响。
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