发布时间 : 星期一 文章(完整版)年产68万吨热轧线材车间设计毕业设计更新完毕开始阅读e93233a59a89680203d8ce2f0066f5335a8167bc
=1/2×193.3/0.07× (3.205)3
= 41.9 式中：—梅花辊头外径，mm； 线材轧机：d1=d?（10～15）=320.5mm 求得， =41.9MPa
查得动载荷下，铸铁轧辊， =56～64 可见<，所以辊头强度符合要求。
6.3主电机传动轧辊所需力矩及功率
6.3.1传动力矩的组成
M?Mz?Mm?Mk?Md (6.20) i式中：Mz??轧制力矩，用于轧件塑性变变形所需力;
； ； ；
—轧辊与主电机间的传动比。
一般动力矩在工作中是不会传动的，对于线材的轧制肯定是均匀的转动，所以Md可以忽略不计。 6.3.2轧制力矩的确定
(6.21)
式中：—力臂；
—轧制力臂系数，热轧时； —接触弧长。
6.3.3附加摩擦力矩的确定
（1） 本设计的附加摩擦力矩为；
(6.22)
式中：—轧制力；
d1??轧辊辊径直径，由于受轧辊轴承径向尺寸的限制，辊颈直径要比辊身直径小，辊颈与辊身过渡处，往往也是轧辊强度最差的地方。一般只要— 条件允许，辊颈直径应选大些，取d1?(0.5?0.55)D,D为轧辊名义直径。f1??轧辊轴承摩擦系数，液体摩擦轴摩=0.003~0.004，取=0.003
滚动轴承： =0.003
（2） 传动机构中的摩擦力矩
(6.23)
式中：Mm1??换算到主电机机轴上的； 传动机构中的摩擦力矩?1??传动机构中的传动效率，取=0.98。 经过上面的计算公式可得出附加摩擦力矩应为：
(6.24)
6.3.4空转力矩的确定
本设计的空转力矩是指没有载的轧机所需的那个力矩。通常，按经验办法来确定： 式中：
(6.25)
式中：；
。
6.4电机校核
由前面轧制力矩的计算可知第一机架的轧制力矩最大，所以选择第一道次的电动机进行校核。
和长度 L与轧辊轴承工作载荷有关。因为轧辊的直径很小，辊颈直径也比辊身直径小的很多，辊颈与辊身是过渡处，同样也是强度最弱的地方。通常只要可以，辊颈直径就必须选大些，取，，D为轧辊名义直径。
选取本设计的电动机额定功率400kW，额额定转1300r/min，该道次的传动比为：，
经过前面的计算本设计以第一道次电机功率校对象为例：
(1)轧辊轴承的附加摩擦力矩:
Mm1?193.3?335.5?0.003?0.195KN?m
(2)空转力矩：
Mk?0.05?MH?0.05?2938.5/1000?0.147KN?m 经计算得：
? 轧制力矩：Mz=193.3kN?m ? 附加摩擦力矩：Mm=0.195kN?m ? 空转力矩：Mk=0.147N?m
所以，轧辊转动所需力矩为：
M?Mz193.3?Mm?Mk??0.195?0.147? 2.01 KN?m i116.1、由上面的计算可知：
? 静力矩为：Mj=2.01kN?m ? 纯轧制时间：t=72.5s ? 间隙时间：t12=12.5s
? 轧制节奏时间为：T=t+?t=72.5+10=82.5s 静载荷图见图7.1。
图7.11静负荷图
6.4.1等效力矩计算
因为轧机的电机负荷一般情况下都是间断不均匀的，还有就是电机在长期工作会产生出负荷，温度是随力矩范围内允许的。所以我在该设计中必须计算等效力矩公式为为：
(6.26)
式中：；
?tn??轧制时间内各段纯轧制时间的总和；
'?tn??轧制周期内各段间隙时间的总和；
'Mn??各段间段间隙时间所对空转转力；
Mn??各段轧段轧制时间所对力矩。
对于第1架轧机来说：
Mjum6.4.2电机的过热过载校核
72.5?2.012?12.5?0.1472?? 1.85 kN?m
72.5?12.5校核电动机温升条件为：
(6.27)
因为MH?9550N400?9500??2.92kN?m，，所以发热安全。 n1300校核电动机过载条件：
(6.28)
式中：；
2.0~2.5。 KG??电动机的额定功率允许过载系数，直流电机。 Mmax??轧制周期内最大力矩对于第1架轧机电动机来说： =1.85kN?m；
而KG?MH?2.92?2.0?5.84 kN?m，，所以电机过载校核肯定不会出现问题。