发布时间 : 星期五 文章毕业设计（论文）-矩形垫片落料冲孔复合模设计L型带孔垫板冲压模具设计-全套图纸 doc更新完毕开始阅读eff7160e00f69e3143323968011ca300a7c3f621
式中 F——冲裁力（N）；
L——冲裁件周边长度（mm）； τ——材料抗剪强度（MPa）； δ——材料厚度；(mm) K——系数，通常K=1.3； 冲孔φ1.35力计算 F2=KLδτ
F2=1.3×3.14×1.35×1.2×300=1983.852N
=1.98KN
冲孔φ1.35力计算 F3=KLδτ
F3=1.3×3.14×1.35×1.2×300=1983.852N
=1.98KN
冲孔φ1.35力计算 F4=KLδτ
F4=1.3×3.14×1.35×1.2×300=1983.852N
=1.98KN
冲孔φ1.6力计算 F5=KLδτ
F5=1.3×3.14×1.6×1.2×300=2351.23N
=2.35KN
5.1.2.卸料力、推件力及顶件力的计算
生产中常用下列公式计算
F卸=K卸F落
=0.045×（38.27+1.98+1.98+1.98+2.35）=2.1KN F退=K退F冲
=0.05×（38.27+1.98+1.98+1.98+2.35）=2.33KN
13
式中 F——冲裁力；
F卸、F顶——分别为卸料系数和顶件系数
综上所述，总的冲裁力为F总= F落+F冲+F卸+F顶
F总=38.27+1.98+1.98+1.98+2.35+2.1+2.33=50.99KN
5.2.压力中心的计算
采用解析法求压力中心，求XG，YG
Y25X43
F1——落料力 F1= Ltσb, 得F1=38.27KN F2——冲孔力 F2= Ltσb，得F2=1.98KN F3——冲孔力 F3= Ltσb，得F3=1.98KN F4——冲孔力 F4= Ltσb，得F4=1.98KN F5——冲孔力 F5= Ltσb，得F3=2.35KN Y1——F1到X轴的力臂 Y1=0 X1——F1到Y轴的力臂 X1=0 Y2——F2到X轴的力臂 Y2=3.25 X2——F2到Y轴的力臂 X2=-7.75 Y3——F3到X轴的力臂 Y3=-5.25 X3——F3到Y轴的力臂 X3=-4.32
14
Y4——F4到X轴的力臂 Y4=-5.25 X4——F4到Y轴的力臂 X4=7.68 Y5——F5到X轴的力臂 Y5=-0.55 X5——F5到Y轴的力臂 X5=2.18 根据合力距定理：
YG = （Y1F1+Y2F2+Y3F3+Y4F4+Y5F5）/（F1+F2+F3+F4+F5） YG——F冲压力到X轴的力臂；YG=-0.336
XG = （X1F1+X2F2+X3F3+X4F4+X5F5）/（F1+F2+F3+F4+F5） XG——F冲压力到Y轴的力臂；XG=-0.077
5.3.压力机的选用
初步确定压力机的型号：
F公称≥F总
因此选择压力机的型号为：J23—63压力机
型号为J23—63压力机的基本参数如：（表一） 公称压力/KN 滑块行程/mm 滑块行程次数/（次/min） 最小封闭高度/mm 封闭高度调节量 滑块中心线至床身距离/mm 工作台尺寸/mm 前后450 左右400 190 床身最大可倾角 滑块底面积尺寸/mm 630 270 22 模柄孔尺寸/mm 垫板尺寸/mm 直径80 直径60 深度80 20°
15
第六章、凸、凹模刃口尺寸计算
6.1.凸、凹模刃口尺寸计算原则
设计落料模先确定凹模刃口尺寸，以凹模为基准，间隙取在凸模上；设计冲孔模先确定凸模刃口尺寸，以凸模为基准，间隙取在凹模上。
间隙是影响模具寿命的各种因素中占最主要的一个。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间，凹模与落料件之间的均有磨檫，而且间隙越小，磨檫越严重。在实际生产中受到制造误差和装配精度的限制，凸模不可能绝对垂直于凹模平面，而且间隙也不会绝对均匀分布，合理的间隙均可使凸模、凹模侧面与材料间的磨檫减小，并缓减间隙不均匀的不利影响，从而提高模具的使用寿命。
冲裁间隙对冲裁力的影响：
虽然冲裁力随冲裁间隙的增大有一定程度的降低，但是当单边间隙介于材料厚度 5%~20%范围时，冲裁力的降低并不明显（仅降低5%~10%左右）。因此，在正常情况下，间隙对冲裁力的影响不大。
冲裁间隙对斜料力、推件力、顶件力的影响：
间隙对斜料力、推件力、顶件力的影响较为显著。间隙增大后，从凸模上斜、从凸模孔口中推出或顶出零件都将省力。一般当单边间隙增大到材料厚度的15%~25%左右时斜料力几乎减到零。
冲裁间隙对尺寸精度的影响：
间隙对冲裁件尺寸精度的影响的规律，对于冲孔和落料是不同的，并且与材料轧制的纤维方向有关。
16