发布时间 : 星期日 文章高支模专家论证施工方案更新完毕开始阅读f382fe0591c69ec3d5bbfd0a79563c1ec5dad76e
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.961kN，R2=12.732kN，R3=12.732kN，R4=0.961kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 可调托座承载力容许值30 [N](kN) 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.961,0.961]＝0.961kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.732kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 600 立杆伸出顶层水平杆中心线200 至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Q235 15.9 205 顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 钢管类型 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1600=2808mm λ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算
Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.13×1×1.62/10＝0.042kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.9×2]×1＝51.6kN/m 2)小梁验算
q1＝max{2.041+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.6-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.918+1.2×(0.3-0.1)×0.4/4}=5.942kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.963kN，R2＝12.78kN，R3＝12.78kN，R4＝0.963kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，υ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.963+[1.2×
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(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，12.78，12.78，0.963+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.042/1＝12.822kN f＝N/(υA)+Mw/W＝12822.19/(0.588×424)+0.042×106/4490＝60.769N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1600=3243.24mm λ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，υ2＝0.175
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(5.1-1.6)+Mw/lb＝max[0.963+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，12.78，12.78，0.963+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.63+0.042/1＝13.452kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝13452.19/(0.175×424)+0.042×106/4490＝190.636N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
九、立柱地基基础计算 地基土类型 碎石土 地基承载力特征值fak(kPa) 140 垫板底面面积A(m2) 0.15 立柱垫木地基土承载力折减0.9 系数mf 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.452/(0.9×0.15)＝99.646kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
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